Universitatea Tehnică de Stat Arhangelsk

Departamentul de Inginerie Electrică și Sisteme de Energie

Facultatea de PE

PROIECT DE CURS

Prin disciplina

„Dispozitive și mașini electrice”

La subiectul „Proiectarea unui motor asincron”

Korelsky Vadim Sergheevici

Manager de proiect

Artă. profesor N.B. Balantseva

Arhanghelsk 2010

pentru proiectul unui motor asincron trifazat cu rotor cu colivie

Eliberat unui student din anul III al grupei I a Facultății OSB-PE

Efectuați calculul și dezvoltarea de proiectare a unui motor asincron cu următoarele date:

Puterea R n, kW ……………………………………………..………… 15

Tensiune U n, V ……………………………………………………….… 220/380

Viteza n, min -1 (rpm) ………………………………… 1465

Eficiența motorului η …………………………………………...………… 88,5%

Factorul de putere cos φ ……………………………..………… 0,88

Frecvența curentă f, Hz ……………………………………………………………..…… 50

Multiplicitatea curentului de pornire I p / I n ………………………………………… 7.0

Multiplicitatea cuplului de pornire M p / M n ………………………………… 1.4

Multiplicitatea cuplului maxim M max / M n ………………………… 2.3

Design ……………………………………………..………… IM1001

Mod de operare ……………………………………………………… lung

Cerințe suplimentare..………… motor 4А160S4У3

Misiunea emisă de „…” ……………….. 2009

Manager de proiect…………………………

1. SELECTAREA DIMENSIUNILOR PRINCIPALE

2. CALCULUL STATORULUI

2.1 Definiție , și zona secțiunii transversale a firului înfășurării statorului

2.2 Calculul dimensiunilor zonei dentare a statorului și a spațiului de aer

3. CALCULUL ROTOR

4. CALCULUL CIRCUITULUI MAGNETIC

5. PARAMETRII MODULUI DE OPERARE

6. CALCULUL PIERDERILOR

7. CALCULUL PERFORMANȚEI MOTORULUI

8. CALCULUL CARACTERISTICILOR DE PORNIRE ALE MOTORULUI

8.1 Calculul curenților ținând cont de influența deplasării curentului și a saturației din câmpurile parazite

8.2 Calculul caracteristicilor de pornire ținând cont de influența deplasării curentului și a saturației din câmpurile parazite

9. CALCUL TERMIC

LISTA SURSELOR UTILIZATE

Korelsky V.S. Proiectarea unui motor electric asincron. Supraveghetor - Lector principal Balantseva N.B.

proiect de curs. O notă explicativă de 49 de pagini conține 7 figuri, 3 tabele, 2 surse, o parte grafică în format A1.

Cuvinte cheie: motor electric asincron, stator, rotor.

Scopul proiectului de curs este dobândirea de competențe practice în proiectarea aparatelor electrice.

Pe baza listei de surse și termeni de referinta sunt selectate dimensiunile principale, înfășurarea statorului, rotorul, circuitul magnetic al motorului asincron seria 4A cu grad de protecție IP44, cu rotor în cușcă veveriță cu cadru din fontă și scuturi de capăt, cu o înălțime a axei de rotație de 160 mm, cu o dimensiune de instalare mai mică pe lungimea cadrului (S), doi stâlpi (

), versiunea climatică U, categoria de plasare 3. Parametrii modului de funcționare, pierderile, caracteristicile de funcționare și de pornire se calculează și fără a se ține seama și ținând cont de saturație. Calcul termic efectuat.

1. SELECTAREA DIMENSIUNILOR PRINCIPALE

1.1 Conform tabelului 9.8 (p. 344) cu înălțimea axei de rotație

mm. acceptați diametrul exterior al statorului, mm m

1.2 Presupunând că dimensiunile fantelor nu depind de numărul de poli ai mașinii, obținem o expresie aproximativă pentru diametrul interior al statorului, m.

, (1)

Unde K D este un coeficient care caracterizează raportul dintre diametrele interior și exterior ale miezului statorului al mașinii asincrone din seria 4A. Cu numărul de poli p\u003d 4, conform tabelului 9.9; Accept K D=0,68

1.3 Diviziunea polilor

, m (2) m

1,4 Putere nominală, VA.

, (3)

Unde P 2 - alimentarea pe arborele motorului, P 2 \u003d 15 10 3 W;

k E este raportul dintre EMF al înfășurării statorului și tensiunea nominală, care este determinat aproximativ din fig. 9.20 Accept

k E = 0,975;

1.5 Sarcinile electromagnetice se determină preliminar conform Fig. 9.22 b,(p. 346 ), în funcție de înălțimea axei de rotație h= 160 mm si gradul de protectie al motorului IP44 de unde

A/m, T

1.6 Coeficientul de înfășurare (anterior pentru o înfășurare cu un singur strat la 2p = 4) acceptăm

1.7 Lungimea estimată a circuitului magnetic l δ, m

, (4) - coeficientul formei câmpului (acceptat în prealabil) , ; - frecventa unghiulara sincrona a motorului, rad/s; (5) rad/s, m

1.8 Înțelesul raportului

. Criteriul pentru alegerea corectă a dimensiunilor principale - raportul dintre lungimea calculată a circuitului magnetic și diviziunea polilor (6) este în limite acceptabile (Fig. 9.25 a p. 348)

2. CALCULUL STATORULUI

2.1 Definiție

și aria secțiunii transversale a firului înfășurării statorului

1.1 Limitele pasului statorului

, mm, determinată conform cifrei 9,26 mm; mm.

2.1.2 Numărul de fante pentru stator

, determinat prin formulele (7) ,

Acceptăm Z 1 \u003d 48, apoi numărul de caneluri pe pol și fază:

(8)
este un număr întreg. Înfășurarea este într-un singur strat.

2.1.3 Diviziunea dinților a statorului (finală)

MINISTERUL EDUCAȚIEI ȘI ȘTIINȚEI

REPUBLICA KAZAKHSTAN

Universitatea de Stat din Kazahstanul de Nord poartă numele M. Kozybayeva

Facultatea de Energie și Inginerie Mecanică

Departamentul de Energie și Inginerie a Instrumentelor

LUCRARE DE CURS

Pe subiect: „Proiectarea unui motor asincron cu un rotor cu colivie de veveriță”

disciplina - „Mașini electrice”

Fabricat de Kalantyrev

consilier științific

d.t.s., prof. N.V. Shatkovskaya

Petropavlovsk 2010

Introducere

1. Alegerea dimensiunilor principale

2. Determinarea numărului de fante statorice, spire în faza de înfășurare a secțiunii de sârmă a înfășurării statorului

4. Calcul rotor

5. Calculul circuitului magnetic

6. Parametrii modului de lucru

7. Calculul pierderii

9. Calcul termic

anexa a

Concluzie

Bibliografie

Introducere

Motoarele asincrone sunt principalele convertoare de energie electrică în energie mecanică și formează baza antrenării electrice a majorității mecanismelor. Seria 4A acoperă domeniul de putere nominală de la 0,06 la 400 kW și are 17 înălțimi de axe de la 50 la 355 mm.

În acest proiect de curs, se ia în considerare următorul motor:

Executie pe grad de protectie: IP23;

Metoda de racire: IC0141.

Proiectare după metoda de montare: IM1081 - conform primei cifre - motor pe picioare, cu scuturi de capăt; conform a doua și a treia cifră - cu un arbore orizontal și labe inferioare; pe a patra cifră - cu un capăt cilindric al arborelui.

Conditii climatice de lucru: U3 - prin litera - pentru un climat temperat; după figură - pentru amplasarea în spații închise cu ventilație naturală, fără condiții climatice controlate artificial, unde fluctuațiile de temperatură și umiditate, expunerea la nisip și praf, radiația solară sunt semnificativ mai mici decât în ​​spațiile în aer liber de piatră, beton, lemn și alte încălcări neîncălzite.

1. Alegerea dimensiunilor principale

1.1 Determinați numărul de perechi de poli:

Atunci numărul de poli este .

1.2 Să determinăm grafic înălțimea axei de rotație: conform figurii 9.18, b, în ​​conformitate cu, conform tabelului 9.8, determinăm diametrul exterior corespunzător axei de rotație.

1.3 Diametrul interior al statorului, îl calculăm prin formula:

unde este coeficientul determinat conform tabelului 9.9.

Când se află în interval: .

Atunci să alegem o valoare

1.4 Definiți diviziunea polilor:

(1.3)

1.5 Să determinăm puterea calculată, W:

, (1.4)

unde este puterea pe arborele motorului, W;

- raportul dintre EMF înfășurării statorului și tensiunea nominală, care poate fi determinat aproximativ din Figura 9.20. Pentru și , .

Valorile aproximative și vor fi preluate din curbele construite conform datelor motoarelor din seria 4A. figura 9.21, c. La kW și , , și

1.6 Sarcinile electromagnetice A și B d sunt determinate grafic din curbele din figura 9.23, b. La kW și , , Tl.

1.7 Raportul de înfăşurare . Pentru înfășurările cu două straturi cu 2р>2, ar trebui luată = 0,91–0,92. Să acceptăm.

1.8 Determinați viteza unghiulară sincronă a arborelui motorului W:

unde este viteza sincronă.

1.9 Calculați lungimea spațiului de aer:

, (1.6)

unde este factorul de formă a câmpului. .

1.10 Criteriul pentru alegerea corectă a dimensiunilor principale D și este raportul, care ar trebui să se încadreze în limitele admisibile din Figura 9.25, b.

. Valoarea lui l se află în limitele recomandate, ceea ce înseamnă că dimensiunile principale sunt determinate corect.

2. Determinarea numărului de fante pentru stator, spire în faza înfășurării și secțiunea transversală a firului înfășurării statorului

2.1 Să definim valorile limită: t 1 max și t 1 min Figura 9.26. Pentru și , , .

2.2 Numărul de fante pentru stator:

, (2.1)

(2.2)

În cele din urmă, numărul de sloturi trebuie să fie un multiplu al numărului de sloturi pe pol și fază: q. Acceptă, atunci

, (2.3)

unde m este numărul de faze.

2.3 În cele din urmă, determinăm diviziunea dinților statorului:

(2.4)

2.4 Curentul preliminar al înfăşurării statorului

2.5 Numărul de conductori efectivi într-un slot (presupunând):

(2.6)

2.6 Acceptăm, deci, numărul de ramuri paralele

(2.7)

2.7 Numărul final de spire în faza de înfășurare și fluxul magnetic:

, (2.8)

2.8 Determinați valorile sarcinilor electrice și magnetice:

(2.11)

Valorile sarcinilor electrice și magnetice diferă ușor de cele selectate grafic.

2.9 Alegerea densității de curent admisibile se face ținând cont de sarcina liniară a motorului:

unde este încălzirea părții fantă a înfășurării statorului, definim grafic Figura 9.27, d. Când .

2.10 Calculați aria secțiunii transversale a conductorilor efectivi:

(2.13)

Acceptăm , apoi tabelul P-3.1 , , .

2.11 Să determinăm în sfârșit densitatea de curent în înfășurarea statorului:

3. Calculul dimensiunilor zonei dentare a statorului si a golului de aer

3.1 Selectăm mai întâi inducția electromagnetică în jugul stator B Z 1 și în dinții statori B a . Cu tabelul 9.12, a.

3.2 Să alegem clasa de oțel 2013 tabelul 9.13 și factorul de umplere din oțel al miezurilor magnetice ale statorului și rotorului.

3.3 Pe baza inducțiilor selectate, determinăm înălțimea jugului statorului și lățimea minimă a dintelui

3.4 Să selectăm înălțimea fantei și lățimea fantei canelurii semiînchise. Pentru motoare cu înălțimea axului , mm. Selectăm lățimea slotului din tabelul 9.16. Pentru și , .

3.5 Determinați dimensiunile canelurii:

înălțimea canelurii:

dimensiunile canelurii din matriță și:

Să alegem atunci

înălțimea părții pane a canelurii:

Figura 3.1. Canelura unui motor proiectat cu colivie

3.6 Să determinăm dimensiunile canelurii în clar, ținând cont de permisele pentru amestecarea și asamblarea miezurilor: și, tabelul 9.14:

lățime și:

si inaltime:

Să determinăm aria secțiunii transversale a izolației corpului în canelură:

unde este grosimea unilaterală a izolației în canelura, .

Calculați aria secțiunii transversale a garniturilor la canelura:

Să determinăm aria secțiunii transversale a canelurii pentru plasarea conductoarelor:

3.7 Criteriul pentru corectitudinea dimensiunilor selectate este factorul de umplere al canelurii, care este aproximativ egal cu .

, (3.13)

astfel valorile alese sunt corecte.

4. Calcul rotor

4.1 Selectați grafic înălțimea spațiului de aer d conform Figura 9.31. Pentru și , .

4.2 Diametrul exterior al rotorului cuștii de veveriță:

4.3 Lungimea rotorului este egală cu lungimea întrefierului: , .

4.4 Selectăm numărul de caneluri din tabelul 9.18, .

4.5 Determinați valoarea diviziunii dinților rotorului:

(4.2)

4.6 Valoarea coeficientului k B pentru calcularea diametrului arborelui se determină din tabelul 9.19. Pentru și , .

Diametrul interior al rotorului este:

4.7 Determinați curentul în tija rotorului:

unde k i este coeficientul care ține cont de influența curentului de magnetizare și a rezistenței înfășurării asupra raportului , definim grafic la ; ;

Coeficientul de reducere a curenților îl determinăm prin formula:

Apoi curentul dorit în tija rotorului:

4.8 Determinați aria secțiunii transversale a tijei:

unde este densitatea de curent admisibilă; în cazul nostru .

4.9 Canelura rotorului se determină conform figurii 9.40, b. Noi acceptam , , .

Alegem inducția magnetică în dintele rotorului din interval tabelul 9.12. Să acceptăm.

Să determinăm lățimea permisă a dintelui:

Calculați dimensiunile canelurii:

lățimea b 1 și b 2:

, (4.9)

inaltime h 1:

Calculați înălțimea totală a canelurii rotorului h П2:

Specificați aria secțiunii transversale a tijei:

4.10 Determinați densitatea de curent în tija J 2:

(4.13)

Figura 4.1. Canelura unui motor proiectat cu colivie

4.11 Calculați aria secțiunii transversale a inelelor de scurtcircuit q cl:

unde este curentul din inel, determinăm prin formula:

,

4.12 Calculați dimensiunile inelelor de închidere și diametrul mediu al inelului:

(4.18)

Specificați aria secțiunii transversale a inelului:

5. Calculul curentului de magnetizare

5.1 Valoarea inducțiilor în dinții rotorului și ai statorului:

, (5.1)

(5.2)

5.2 Calculați inducția în jugul statorului B a:

5.3 Determinați inducția în jugul rotorului B j:

, (5.4)

unde h "j este înălțimea calculată a jugului rotorului, m.

Pentru motoarele cu 2р≥4 cu un miez de rotor montat pe o bucșă sau pe un arbore cu aripioare, h "j este determinată de formula:

5.4 Stresul magnetic al întrefierului F d:

, (5.6)

unde k d este coeficientul de aer, determinăm prin formula:

, (5.7)

Unde

Tensiune magnetică a spațiului de aer:

5.5 Tensiunea magnetică a zonelor dentare ale statorului F z 1:

F z1 =2h z1 H z1 , (5,8)

unde 2h z1 este înălțimea calculată a dintelui statorului, m.

Hz1 va fi determinat din Tabelul A-1.7. La , .

5.6 Tensiunea magnetică a zonelor dentare ale rotorului F z 2:

, (5.9)

, tabelul P-1.7.

5.7 Calculați coeficientul de saturație al zonei dentare k z:

(5.10)

5.8 Aflați lungimea liniei medii magnetice a jugului statorului L a:

5.9 Să determinăm intensitatea câmpului H a la inducția B a conform curbei de magnetizare pentru jugul oțelului de calitate acceptată 2013 tabelul P-1.6. La , .

5.10 Aflați tensiunea magnetică a jugului statorului F a:

5.11 Să determinăm lungimea liniei magnetice medii a fluxului în jugul rotorului L j:

, (5.13)

unde h j - înălțimea spatelui rotorului, se găsește prin formula:

5.12 Intensitatea câmpului H j în timpul inducției este determinată din curba de magnetizare a jugului pentru calitatea de oțel acceptată Tabelul P-1.6. La , .

Să determinăm tensiunea magnetică a jugului rotorului F j:

5.13 Calculați tensiunea magnetică totală a circuitului magnetic al mașinii (pe pereche de poli) F c:

5.14 Factor de saturație a circuitului magnetic:

(5.17)

5.15 Curent de magnetizare:

Valoarea relativă a curentului de magnetizare:

(5.19)

6. Parametrii modului de lucru

Parametrii unei mașini asincrone sunt rezistențele active și inductive ale înfășurărilor statorului x 1, r 1, rotorul r 2, x 2, rezistența inductanței reciproce x 12 (sau x m) și rezistența calculată r 12 (sau x m). r m), a cărui introducere ia în considerare efectul pierderilor din oțelul statorului asupra caracteristicilor motorului.

Circuitele de înlocuire de fază ale unei mașini asincrone, bazate pe aducerea proceselor dintr-o mașină rotativă la una staționară, sunt prezentate în Figura 6.1. Procesele fizice dintr-o mașină asincronă sunt reflectate mai clar în diagrama prezentată în Figura 6.1. Dar pentru calcul este mai convenabil să îl convertiți în circuitul prezentat în Figura 6.2.

Figura 6.1. Circuit de înlocuire de fază a înfășurării mașinii asincrone reduse

Figura 6.2. Circuit echivalent de fază de înfășurare transformată al unei mașini asincrone reduse

6.1 Rezistența activă a fazei înfășurării statorului se calculează prin formula:

, (6.1)

unde L 1 este lungimea totală a conductorilor efectivi ai fazei de înfășurare, m;

a este numărul de ramuri de înfășurare paralele;

c 115 - rezistenta specifica a materialului infasurarii (cupru pentru stator) la temperatura de proiectare. Pentru cupru ;

k r este coeficientul de creștere a rezistenței active a fazei înfășurării din efectul efectului de deplasare a curentului.

În conductoarele înfășurării statorice ale mașinilor asincrone, efectul deplasării curentului este nesemnificativ din cauza dimensiunilor reduse ale conductoarelor elementare. Prin urmare, în calculele mașinilor normale, de regulă, luați k r =1.

6.2 Lungimea totală a conductoarelor de fază de înfășurare L 1 se calculează prin formula:

unde l cf este lungimea medie a spirei înfășurării, m.

6.3 Lungimea medie a bobinei l cf se găsește ca suma părților frontale drepte - canelate și curbate ale bobinei:

, (6.3)

unde l P este lungimea piesei caneluri, egală cu lungimea constructivă a miezurilor mașinii. ;

l l - lungimea părții frontale.

6.4 Lungimea părții frontale a bobinei înfășurării statorului liber este determinată de formula:

, (6.4)

unde K l - coeficient, a cărui valoare depinde de numărul de perechi de poli, pentru tabelul 9.23;

b CT - lățimea medie a bobinei, m, determinată de arcul de cerc care trece prin punctele medii ale înălțimii canelurilor:

, (6.5)

unde b 1 este scurtarea relativă a pasului înfășurării statorului. De obicei acceptat.

Coeficient pentru înfășurare liberă plasat în caneluri înainte ca miezul să fie presat în carcasă.

Lungime medie:

Lungimea totală a conductoarelor efective de fază de înfășurare:

Rezistența activă a fazei înfășurării statorului:

6.5 Determinați lungimea plecării de-a lungul părții frontale:

unde K out este coeficientul determinat conform tabelului 9.23. la .

6.6 Să determinăm valoarea relativă a rezistenței de fază a înfășurării statorului:

(6.7)

6.7 Determinați rezistența activă a fazei înfășurării rotorului r 2:

unde r c este rezistența tijei;

r cl - rezistența inelului.

6.8 Calculați rezistența tijei cu formula:

6.9 Calculați rezistența inelului:

Apoi, rezistența activă a rotorului:

6.10 Să aducem r 2 la numărul de spire ale înfășurării statorului, definiți:

6.11 Valoarea relativă a rezistenței de fază a înfășurării rotorului.

(6.12)

6.12 Rezistența inductivă a fazelor înfășurării rotorului:

, (6.13)

unde l p este coeficientul de conductivitate magnetică al rotorului cu fante.

Pe baza figurii 9.50, e l p este determinată de formula din tabelul 9.26:

, (6.14)

(conductorii sunt asigurați cu un capac de fante).

, (6.15)

Coeficientul de împrăștiere frontală al conductivității magnetice:

Coeficientul de conductivitate magnetică a împrăștierii diferențiale, îl determinăm prin formula:

, (6.17)

unde se determină grafic, la , Figura 9.51, e, .

Folosind formula (6.13), calculăm rezistența inductivă a înfășurării statorului:

6.13 Să determinăm valoarea relativă a rezistenței inductive a înfășurării statorului:

(6.18)

6.14 Să calculăm rezistența inductivă a fazei înfășurării rotorului după formula:

unde l p2 este coeficientul de conductivitate magnetică a fantei rotorului;

l l2 - coeficientul de conductivitate magnetică a părții frontale a rotorului;

l d2 - coeficientul de conductivitate magnetică a împrăștierii diferențiale a rotorului.

Coeficientul de conductivitate magnetică a fantei rotorului este calculat prin formula, pe baza tabelului 9.27:

6.15 Coeficientul de conductivitate magnetică a părții frontale a rotorului este determinat de formula:

,

6.16 Coeficientul de conductivitate magnetică a împrăștierii diferențiale a rotorului este determinat de formula:

, (6.23)

Unde .

6.17 Să aflăm valoarea rezistenței inductive după formula (6.19):

Aducem x 2 la numărul de spire ale statorului:

Valoarea relativă,:

(6.25)

7. Calculul pierderii

7.1 Calculați pierderile principale în oțelul statorului mașinii asincrone după formula:

, (7.1)

unde sunt pierderi specifice, tabelul 9.28;

b - exponent, pentru oțel grad 2013;

k da și k d z - coeficienți care iau în considerare efectul asupra pierderilor în oțel, pentru oțel de calitate 2013 , ;

m a - masa jugului, calculată după formula:

Unde este greutatea specifică a oțelului.

Greutatea dinților statorului:

7.2 Calculați pierderile totale de suprafață în rotor:

unde p sur2 - pierderi specifice de suprafață, determinăm prin formula:

, (7.5)

unde este un coeficient care ia în considerare efectul tratamentului de suprafață al capetelor dinților rotorului asupra pierderilor specifice;

В 02 - amplitudinea ondulației de inducție în spațiul de aer, determinăm prin formula:

unde este determinat grafic în Figura 9.53, b.

7.3 Calculați pierderile specifice de suprafață conform formulei (7.5):

7.4 Calculați pierderile de pulsație în dinții rotorului:

, (7.7)

unde m z 2 este masa de oțel a dinților rotorului;

В pool2 este amplitudinea pulsației magnetice din rotor.

, (7.9)

7.5 Determinați cantitatea de pierderi suplimentare în oțel:

7.6 Pierdere totală de oțel:

7.7 Să definim pierderile mecanice:

unde , când conform tabelului 9.29 .

7.8 Calculați pierderi suplimentare la modul nominal:

7.9 Curentul motor în gol:

, (7.14)

unde I x.x.a. - componenta activă a curentului fără sarcină, o determinăm prin formula:

unde Р e.1 x.x. - pierderi electrice in stator la ralanti:

7.10 Determinați factorul de putere la ralanti:

(7.17)

8. Calculul performanței

8.1 Determinați partea reală a rezistenței:

(8.1)

(8.2)

8.3 Constanta motorului:

, (8.3)

(8.4)

8.4 Determinați componenta activă a curentului:

8.5 Definiți cantitățile:

8.6 Pierderi care nu se modifică odată cu modificarea alunecării:

Accept si se calculeaza performanta, cu un alunecare egal cu: 0,005; 0,01; 0,015; 0,02; 0,0201. Rezultatele calculului le scriem în tabelul 8.1.

P 2n \u003d 110 kW; U 1n \u003d 220/380 V; 2p \u003d 10 I 0 a \u003d 2,74 A; I 0 p \u003d I m \u003d 61,99 A;

P c t + P blană \u003d 1985,25 W; r 1 \u003d 0,0256 Ohm; r¢ 2 \u003d 0,0205 Ohm; c1 = 1,039;

a¢=1,0795; a=0,0266 ohmi; b¢=0; b=0,26 ohmi

Tabelul 8.1

Caracteristicile de performanță ale motorului asincron

Formula de calcul		alunecare s

Figura 8.1. Puterea motorului versus puterea P 2

Figura 8.2. Graficul eficienței motorului în funcție de puterea P 2

Figura 8.3. Graficul alunecării motorului s față de puterea P 2

Figura 8.4. Graficul dependenței curentului statoric I 1 al motorului de puterea P 2

9. Calcul termic

9.1 Să determinăm creșterea temperaturii suprafeței interioare a miezului statorului față de temperatura aerului din interiorul motorului:

, (9.1)

unde la si grad de protectie IP23, tabel.9.35;

a 1 - coeficientul de transfer termic de la suprafață, vom defini grafic Figura 9.68, b, .

, (9.2)

unde este coeficientul de creștere a pierderilor, pentru clasa de rezistență la căldură F .

,

9.2 Diferența de temperatură în izolarea părții slot a înfășurării statorului:

, (9.4)

unde P p1 este perimetrul secțiunii transversale a canelurii statorului, determinăm prin formula:

l echiv. – conductivitate termică echivalentă medie a piesei caneluri, pentru clasa de rezistență la căldură F , pagina 452;

- valoarea medie a coeficientului de conductivitate termică a izolaţiei interioare. defini grafic la , , figura 9.69.

9.3 Determinați diferența de temperatură pe grosimea izolației părților frontale:

, (9.6)

Unde , .

Prin urmare, părțile frontale ale înfășurării statorului nu sunt izolate.

9.4 Calculați excesul de temperatură a suprafeței exterioare a părților frontale față de temperatura aerului din interiorul mașinii:

9.5 Determinați creșterea medie a temperaturii înfășurării statorului față de temperatura aerului din interiorul mașinii:

(9.8)

9.6 Calculați excesul mediu al temperaturii aerului din interiorul mașinii față de temperatură mediu inconjurator:

unde un in - definim grafic Figura 9.68, ;

- suma pierderilor evacuate în aerul din interiorul motorului:

unde sunt pierderile totale ale motorului la modul nominal;

P e1 - pierderi electrice in infasurarea statorului la regim nominal;

P e2 - pierderi electrice în înfășurarea rotorului la modul nominal.

, (9.12)

unde S cor. este suprafața cadrului.

P p se determină grafic. Când , figura 9.70 .

9.7 Determinați creșterea medie a temperaturii înfășurării statorului față de temperatura ambiantă:

9.8 Determinați debitul de aer necesar pentru ventilație:

(9.14)

9.9 Debitul de aer furnizat de un ventilator exterior cu design și dimensiuni adoptate în seria 4A poate fi determinat aproximativ prin formula:

, (9.15)

unde și - numărul și lățimea, m, ale conductelor radiale de ventilație, pag. 384;

n - turația motorului, rpm;

Coeficient, pentru motoare cu .

Acestea. debitul de aer furnizat de ventilatorul exterior este mai mare decât debitul de aer necesar pentru ventilarea motorului.

10. Calculul performanței graficului circular

10.1 Mai întâi, determinați curentul sincron fără sarcină folosind formula:

10.2 Calculați rezistențele la scurtcircuit activ și inductiv:

10.3 Calculați scara diagramei circulare:

Scara actuală este:

unde D la - diametrul cercului diagramei, este selectat din intervalul: , alege .

Scara de putere:

Scala momentului:

(10.6)

Diagrama circulară a motorului este prezentată mai jos. Un cerc cu un diametru D până la cu un centru O¢ este locul capetelor vectorului de curent al statorului motorului la diferite alunecări. Punctul A 0 determină poziția capătului vectorului curent I 0 la ralanti sincron și - la ralanti real al motorului. Segmentul , este egal cu factorul de putere la ralanti. Punctul A 3 determină poziția capătului vectorului curent al statorului în cazul unui scurtcircuit (s=1), segmentul este curentul I scurtcircuit. , iar unghiul este . Punctul A 2 determină poziția capătului vectorului curent al statorului la .

Punctele intermediare de pe arcul A 0 A 3 determină poziţia capetelor vectorului curent I 1 la diferite sarcini în modul motor. Axa de abscisă a diagramei OB este linia puterii primare P 1 . Linia puterii electromagnetice R em sau momentele electromagnetice M em este linia A 0 A 2. Linia de putere utilă pe arbore (puterea secundară P 2) este linia A ’ 0 A 3.

Figura 10.1. Graficul proporțiilor

Concluzie

În acest proiect de curs, a fost proiectat un motor electric asincron cu un rotor cu colivie. Ca rezultat al calculului, au fost obținuți principalii indicatori pentru un motor cu o putere dată h și cosj, care satisfac valoarea maximă admisă a GOST pentru o serie de motoare 4A. S-a realizat calculul și construcția caracteristicilor de performanță ale mașinii proiectate.

Astfel, conform datelor de calcul, acestui motor i se poate da următoarele simbol:

4 – numărul de serie al seriei;

A - tip de motor - asincron;

315 - înălțimea axei de rotație;

M - lungimea condiționată a patului conform IEC;

10 - numărul de poli;

U - design climatic pentru un climat temperat;

Date nominale ale motorului proiectat:

P 2n = 110 kW, U 1n = 220/380 V, I 1n = 216 A, cosj n = 0,83, h n = 0,93.

Bibliografie

1. Proiectare mașini electrice: Proc. pentru universități / P79

I.P. Kopylov, B.K. Klokov, V.P. Morozkin, B.F. Tokarev; Ed. I.P. Kopylov. – Ed. a IV-a, revizuită. si suplimentare - M.: Mai sus. scoala, 2005. - 767 p.: ill.

2. Voldek A.I., Popov V.V. Mașini electrice. AC Machines: Un manual pentru licee. - Sankt Petersburg: - Peter, 2007. -350 p.

3. Katsman M.M. Manual de mașini electrice: manual pentru studenți. instituții medii. prof. educație / Mark Mikhailovici Katsman. - M.: Centrul de Editură „Academia”, 2005. - 480 p.

anexa a

(obligatoriu)

Figura 1. Schema unei înfășurări cu două straturi cu pas scurtat, , ,

MINISTERUL EDUCAȚIEI ȘI ȘTIINȚEI

REPUBLICA KAZAKHSTAN

Universitatea de Stat din Kazahstanul de Nord poartă numele M. Kozybayeva

Facultatea de Energie și Inginerie Mecanică

Departamentul de Energie și Inginerie a Instrumentelor

LUCRARE DE CURS

Pe subiect: „Proiectarea unui motor asincron cu un rotor cu colivie de veveriță”

disciplina - „Mașini electrice”

Fabricat de Kalantyrev

consilier științific

d.t.s., prof. N.V. Shatkovskaya

Petropavlovsk 2010

Introducere

1. Alegerea dimensiunilor principale

2. Determinarea numărului de fante statorice, spire în faza de înfășurare a secțiunii de sârmă a înfășurării statorului

3. Calculul dimensiunilor zonei dentare a statorului si a golului de aer

4. Calcul rotor

5. Calculul circuitului magnetic

6. Parametrii modului de lucru

7. Calculul pierderii

8. Calculul performanței

9. Calcul termic

10. Calculul performanței graficului circular

anexa a

Concluzie

Bibliografie

Introducere

Motoarele asincrone sunt principalele convertoare de energie electrică în energie mecanică și formează baza antrenării electrice a majorității mecanismelor. Seria 4A acoperă domeniul de putere nominală de la 0,06 la 400 kW și are 17 înălțimi de axe de la 50 la 355 mm.

În acest proiect de curs, se ia în considerare următorul motor:

Executie pe grad de protectie: IP23;

Metoda de racire: IC0141.

Proiectare după metoda de montare: IM1081 - conform primei cifre - motor pe picioare, cu scuturi de capăt; conform a doua și a treia cifră - cu un arbore orizontal și labe inferioare; pe a patra cifră - cu un capăt cilindric al arborelui.

Conditii climatice de lucru: U3 - prin litera - pentru un climat temperat; după figură - pentru amplasarea în spații închise cu ventilație naturală, fără condiții climatice controlate artificial, unde fluctuațiile de temperatură și umiditate, expunerea la nisip și praf, radiația solară sunt semnificativ mai mici decât în ​​spațiile în aer liber de piatră, beton, lemn și alte încălcări neîncălzite.

1. Alegerea dimensiunilor principale

1.1 Determinați numărul de perechi de poli:

(1.1)

Apoi numărul de poli

.

1.2 Să determinăm grafic înălțimea axei de rotație: conform figurii 9.18, b

, în conformitate cu , conform tabelului 9.8, determinăm diametrul exterior corespunzător axei de rotație.

1.3 Diametrul interior al statorului

, calculăm prin formula: , (1.2) - coeficientul determinat conform tabelului 9.9. se află în intervalul: .

Alegeți o valoare

, apoi

1.4 Definiți diviziunea polilor

: (1.3)

1.5 Determinați puterea calculată

, W: , (1.4) – puterea pe arborele motorului, W; - raportul dintre EMF înfășurării statorului și tensiunea nominală, care poate fi determinat aproximativ din Figura 9.20. Pentru și , .

Valori aproximative

și luați de-a lungul curbelor construite conform datelor motoarelor din seria 4A. figura 9.21, c. La kW și , , și

1.6 Sarcinile electromagnetice A și B d sunt determinate grafic din curbele din figura 9.23, b. La

kW și , , Tl.

1.7 Raportul de înfăşurare

. Pentru înfășurările cu două straturi cu 2р>2, ar trebui luată = 0,91–0,92. Să acceptăm.

1.8 Determinați viteza unghiulară sincronă a arborelui motorului W:

, (1,5) – viteza sincronă.

1.9 Calculați lungimea spațiului de aer

:
, (1.6) este coeficientul formei câmpului. .

1.10 Criteriul pentru alegerea corectă a dimensiunilor principale D și

este raportul , care ar trebui să fie în limitele admisibile Figura 9.25, b. . Valoarea lui l se află în limitele recomandate, ceea ce înseamnă că dimensiunile principale sunt determinate corect.

2. Determinarea numărului de fante pentru stator, spire în faza înfășurării și secțiunea transversală a firului înfășurării statorului

2.1 Să definim valorile limită: t 1 max și t 1 min Figura 9.26. La

și , , .

2.2 Numărul de fante pentru stator:

, (2.1) (2.2)

În cele din urmă, numărul de sloturi trebuie să fie un multiplu al numărului de sloturi pe pol și fază: q. Accept

, apoi
, (2.3)

unde m este numărul de faze.

2.3 În cele din urmă, determinăm diviziunea dinților statorului:

(2.4)

2.4 Curentul preliminar al înfăşurării statorului

(2.5)

2.5 Numărul de conductori efectivi într-un slot (presupunând

0

PROIECT DE CURS

la disciplina „Mașini electrice”

PROIECTAREA MOTORULUI ASINCRON CU ROTOR SQUIRT-CLOSE

Notă explicativă

adnotare

LA notă explicativă la proiectul de curs la disciplina „Electromecanica” se prezinta calculul electromagnetic, termic si de ventilatie al unui motor asincron trifazat cu sase poli cu rotor cu cusca veverita de putere utila de 2,2 kW pentru o tensiune de retea de 220/380 V. .

Calculul motorului asincron a fost efectuat manual și folosind un calculator. Ca urmare a proiectării motorului s-a obținut o variantă de proiectare care îndeplinește cerințele caietului de sarcini.

Pentru motorul asincron proiectat s-a făcut un calcul mecanic al arborelui și au fost selectați rulmenți. Se determină dimensiunile elementelor structurale ale motorului.

Nota explicativă conține 63 de foi de text dactilografiat, inclusiv 4 figuri, 2 tabele și o listă de referințe din 3 titluri.

Introducere…………………………………………………………………….…………....5

1 Alegerea dimensiunilor principale……………………………………………………………………………………………………………………… ……………………………………………………………………………………………………………………… …………………………………….

2 Determinarea parametrilor statorului, calculul înfășurării și dimensiunile zonei dentare a statorului ………………………………………………………………………………… …..….9

3 Selectarea golului de aer………………………………………………………………….17

4 Calculul unui rotor cu cuști de veveriță…………………………………………………..18

5 Calculul circuitului magnetic……………………………………….……………...22

6 Parametrii modului de funcționare…………………………………………………………..27

7 Calculul pierderilor de putere în modul inactiv….…..…………………...34

8 Calculul performanței………………………………………………..…38

9 Calculul caracteristicilor de pornire………………………………………………………….45

10 Calcul termic și de ventilație………………………………………..…..55

11 Proiectarea motorului………………………………………………..60

Concluzie…………………………………………………………………………………….62

Lista surselor utilizate…………………………………………………………..63

Introducere

Motoarele asincrone sunt principalele motoare ale acționărilor electrice ale aproape tuturor întreprinderilor industriale. În URSS, producția de motoare asincrone a depășit 10 milioane de unități pe an. Cele mai comune motoare pentru tensiune nominală de până la 660 V, a căror putere totală instalată este de aproximativ 200 milioane kW.

Motoarele din seria 4A au fost produse în cantități de masă în anii 80 ai secolului XX și sunt în prezent în funcțiune, în aproape toate întreprinderile industriale Rusia. Seria acoperă o gamă de putere de la 0,6 la 400 kW și este construită în 17 înălțimi standard de arbore de la 50 la 355 mm. Seria include versiunea de bază a motoarelor, o serie de modificări și versiuni specializate. Motoarele de proiectare de bază sunt proiectate pentru condiții normale de funcționare și sunt motoare scop general. Acestea sunt motoare asincrone trifazate cu rotor cu colivie, proiectate pentru o frecvență a rețelei de 50 Hz. Sunt proiectate în funcție de gradul de protecție IP44 în întreaga gamă de înălțimi ale axei de rotație și IP23 în domeniul de înălțimi ale axei de rotație 160…355 mm.

Modificările și versiunile specializate ale motoarelor sunt construite pe baza versiunii principale și au aceleași soluții fundamentale de proiectare pentru elementele principale. Astfel de motoare sunt produse în secțiuni separate ale seriei pentru anumite înălțimi ale axei de rotație și sunt destinate utilizării ca acționări pentru mecanisme care impun cerințe specifice motorului sau funcționează în condiții care sunt diferite de cele normale în ceea ce privește temperatura sau curățenia. a mediului.

Modificările electrice ale motoarelor din seria 4A includ motoare cu alunecare nominală crescută, cuplu de pornire crescut, cu mai multe viteze, frecvență de alimentare de 60 Hz. Modificările de proiectare includ motoare cu rotor de fază, cu frână electromagnetică încorporată, zgomot redus, cu protecție la temperatură încorporată.

În funcție de condițiile de mediu, există modificări ale motoarelor cu design tropical, rezistente la umiditate, rezistente la substanțe chimice, rezistente la praf și agricole.

Motoarele de ridicare, controlate în frecvență, de înaltă precizie, au un design specializat.

Majoritatea motoarelor din seria 4A au un grad de protectie IP44 si sunt produse intr-un design aferent grupului IM1, adica cu ax orizontal, pe picioare, cu doua scuturi de capete. Carcasa motorului este realizată cu nervuri radiale longitudinale, care măresc suprafața de răcire și îmbunătățesc îndepărtarea căldurii de la motor către aerul din jur. La capătul opus al arborelui față de capătul de lucru, este montat un ventilator, care conduce aerul de răcire de-a lungul nervurilor carcasei. Ventilatorul este închis printr-o carcasă cu orificii pentru trecerea aerului.

Miezul magnetic al motoarelor este laminat din foi de oțel electric cu grosimea de 0,5 mm, iar motoarele cu h = 50 ... 250 mm sunt fabricate din oțel clasa 2013, iar motoarele cu h = 280 ...

La toate motoarele din seria cu h< 280 мм и в двигателях с 2p = 10 и 12 всех высот оси вращения обмотка статора выполнена из круглого провода и пазы статора полузакрытые. При h = 280…355 мм, кроме двигателей с 2p = 10 и 12, катушки обмотки статора намотаны прямоугольным проводом, подразделенные и пазы статора полуоткрытые.

Înfășurarea palelor și inelelor rotorului cuștii de veveriță este din aluminiu turnat. Lamele de ventilație de pe inelele rotorului servesc la deplasarea aerului din interiorul mașinii.

Scuturile pentru rulmenți sunt atașate la carcasă cu patru sau șase șuruburi.

Cutia de borne este situată deasupra cadrului, ceea ce ușurează munca de instalare la conectarea motorului la rețea.

1 Alegerea dimensiunilor principale

Pe baza cerințelor fișei de specificații tehnice, selectăm motorul din seria 4А100S6У3 conform Anexei A /1/ ca motor de bază, grad de protecție IP54, metodă de răcire ICO141, design IM1001. Puterea motorului 2,2 kW, 2p = 6, f = 60 Hz, U 1n = 230/400 V.

Date evaluate motor de bază:

; ; η= 81%; ; h = 100 mm.

Pe baza înălțimii axei de rotație, selectăm diametrul exterior al miezului statorului conform tabelului 2.1 /1/.

Valoarea diametrului suprafeței interioare a statorului este determinată de diametrul exterior al miezului statorului și de coeficient k d, egal cu raportul dintre diametrul interior și cel exterior. Valoarea coeficientului k d in functie de numarul de poli selectam din tabelul 2.2 in avans k d =0,70 .

Diametrul interior al statorului:

unde k d este raportul dintre diametrele interior și exterior ale miezului statorului;

D \u003d 0,70 0,168 \u003d 0,118m.

Diviziunea polilor:

unde p este numărul de perechi de poli;

Puterea estimată a mașinii:

unde este puterea pe arborele motorului;

Raportul dintre EMF al înfășurării statorului și tensiunea nominală, acceptăm = 0,948;

randamentul motorului;

Factor de putere;

Preacceptăm sarcini electromagnetice:

A \u003d 25 10 3 A / m; B 5 = 0,88 T.

Coeficientul de înfășurare este preliminar pentru o înfășurare cu un singur strat kob = 0,96.

Factor de formă a câmpului:

Lungimea estimată a mașinii, m:

Inducția magnetică în întrefier, T;

Raportul este în limite acceptabile.

2 Determinarea numărului de fante și a tipului de înfășurare a statorului, calculul înfășurării și dimensiunile zonei dinților statorului

Determinarea dimensiunii zonei dentare a statorului începe cu alegerea numărului de fante Z 1 . Numărul de fante pentru stator afectează în mod ambiguu aspectul tehnic indicatori economici mașini. Dacă creșteți numărul de fante pentru stator, atunci forma curbei EMF și distribuția câmpului magnetic în spațiul de aer se îmbunătățesc. În același timp, lățimea canelurii și a dintelui scade, ceea ce duce la o scădere a factorului de umplere al canelurii cu cupru, iar la mașinile de putere mică poate duce la o scădere inacceptabilă a rezistenței mecanice a dinților. O creștere a numărului de fante pentru stator crește complexitatea lucrărilor de înfășurare, crescând complexitatea matrițelor, iar durabilitatea acestora scade.

Alegând numărul de fante statorice conform Fig.3.1 /1/ determinăm valorile limită ale diviziunii dinților t z 1 max = 0,012 m; t z 1 min \u003d 0,008 m.

Numărul de fante pentru stator:

unde - valoarea minimă a diviziunii dinților statorului, m;

Valoarea maximă a diviziunii dinților statorului, m;

Din intervalul de valori rezultat, selectați numărul de sloturi pentru stator

Număr de sloturi pe stâlp și fază:

unde m este numărul de faze;

Diviziunea dinților statorului este finală:

Curentul nominal al înfășurării statorului:

unde este tensiunea nominală a motorului, V;

Numărul de conductori efectivi într-un slot:

Acceptăm numărul de ramuri paralele a \u003d 1, apoi U p \u003d 48 deoarece. înfăşurarea este un singur strat.

Numărul de ture pe fază:

Alegem o înfășurare concentrică cu un singur strat. Înfășurarea statorului este realizată în vrac dintr-un fir de secțiune transversală rotundă.

Coeficient de distribuție:

Raportul de înfășurare:

k ob1 =k y ∙k p ; (2,9)

unde k y este factorul de scurtare a pasului înfășurării statorului, k y =1;

k ob1 =1∙0,966=0,966

Diagrama de înfășurare este prezentată în figura 1.

Figura 1 - Schema unei înfășurări trifazate monostrat cu z 1 =36, m 1 =3, 2p=6, a 1 =1, q 1 =2.

Fluxul magnetic în spațiul de aer al mașinii:

Inducție magnetică rafinată în spațiul de aer:

Anterior, pentru D a \u003d 0,168 m, acceptăm \u003d 182 10 9.

Densitatea de curent în înfășurarea statorului:

unde este produsul dintre sarcina liniară și densitatea de curent, ;

Aria secțiunii transversale a conductorului efectiv pre:

Acceptăm un fir de înfășurare al mărcii PETV: d el \u003d 0,95 mm, d de \u003d 1,016 mm, q el \u003d 0,706 mm 2.

Acceptăm în avans pentru 2p = 6 B’ z 1 = 1,9 T; B 'a \u003d 1,55 T.

Conform tabelului 3.2 /1/ pentru oțel oxidat clasa 2013 acceptăm.

Lățimea dintelui statorului preliminar:

unde este factorul de umplere al pachetului cu oțel;

Valoarea preliminară a înălțimii jugului statorului:

Luăm dimensiunile canelurii în ștampila b w = 3,0 mm; h w = 0,5 mm; β = 45˚.

Valoarea preliminară a înălțimii fantei statorului:

Dimensiuni fantă stator:

unde este înălțimea fantei, m;

- lățime slot, m;

Valoarea corectată a înălțimii fantei statorului:

Acceptăm = 0,1 mm și = 0,2 mm.

Dimensiunile canelurilor în clar, ținând cont de alocația de asamblare:

unde - toleranță pentru lățimea canelurii, m.

unde - permisiunea de înălțime, mm;

Suprafața secțiunii transversale a izolației fantelor:

unde este grosimea izolației, mm;

S out \u003d 0,25 ∙ 10 -3 ∙ (2 ∙ 1,37 ∙ 10 -2 + 7,8 ∙ 10 -3 + 5,9 ∙ 10 - 3) \u003d 1,032 ∙ 10 -5 m 2.

Zona liberă a șanțului,:

Criteriul de evaluare a rezultatelor alegerii dimensiunilor canelurii este valoarea factorului de umplere a zonei libere a canelurii cu un fir de înfășurare:

unde este valoarea medie a diametrului firului izolat, mm;

Valoarea obținută a factorului de umplere este acceptabilă pentru pozarea mecanizată a înfășurării.

Valoarea lățimii dintelui corectată:

Lățimea medie a dintelui statorului:

Valoarea calculată a lățimii dinților statorului:

Înălțimea estimată a dintelui statorului:

Valoarea corectată a înălțimii jugului statorului:

3 Selectarea spațiului de aer

Pentru motoarele cu o putere mai mică de 20 kW, dimensiunea spațiului de aer este găsită prin formula 3.1.

Să rotunjim valorile până la 0,05 mm δ=0,35 mm.

4 Calculul unui rotor cu cuști de veveriță

Pentru 2p = 6 și Z 1 = 36 alegem numărul de sloturi pentru rotor Z 2 = 28.

Diametrul exterior al rotorului:

D 2 \u003d 0,118 - 2 ∙ 0,35 ∙ 10 -3 \u003d 0,1173 m.

Diviziunea dinților a rotorului:

Pentru 2p = 6 și h = 100 mm, luăm K B = 0,23.

pentru că avem 2,2 kW< 100 кВт, то сердечник ротора непосредственно насаивают на вал без промежуточной втулки. Применим горячую посадку сердечника на гладкий вал без шпонки.

Cu acest design al rotorului diametrul interior al circuitului magnetic este egal cu diametrul arborelui, m:

Diametrul interior al rotorului:

d în \u003d 0,23 0,168 \u003d 0,0386 m.

Factorul de reducere a curentului:

unde este raportul de teșire al canelurilor;

Valoare teșită: b sk \u003d t 1 \u003d 0,01.

Teșirea canelurilor din fracțiile diviziunii dinților a rotorului:

Unghiul central al teșirii canelurilor:

Raport de teșire:

Valoarea preliminară a curentului în înfășurarea rotorului:

Se presupune că densitatea de curent în tijele înfășurării rotorului este J 2 = 3,05∙10 6 A/m 2 .

Aria secțiunii transversale a tijei:

q c \u003d 255,12 / 3,05 10 6 \u003d 8,36 10 -5 m 2.

Pentru rotor, alegeți fante pe jumătate închise.

Dimensiunile canelurii din ștampilă: acceptați b w =1 mm; h w2 = 0,5 mm.

Pentru 2p = 6; Bz2 = 1,8 T

Dimensiunile fantei rotorului:

unde este înălțimea fantei, m;

Înălțimea jumperului deasupra canelurii, m;

Accept b 21 = 5,8∙10 -3 m, b 22 = 1,6∙10 -3 m;

Secțiune de miriște rafinat:

Înălțimea canelurii, mm:

Specificăm lățimea dinților rotorului:

Lățimea estimată a dintelui:

Curent inel al cuștii de veveriță:

Aria secțiunii transversale a inelului:

Înălțimea medie a inelului:

Lățimea inelului de scurtcircuitare:

Diametrul mediu al inelului:

5 Calculul circuitului magnetic

Calculul circuitului magnetic al unui motor cu inducție se efectuează pentru modul nominal de funcționare pentru a determina forța totală de magnetizare necesară pentru a crea un flux magnetic de lucru în întrefier.

Circuitul magnetic al mașinii este împărțit în cinci secțiuni caracteristice: spațiul de aer, dinții statorului și rotorului, jugul statorului și rotorului. Se crede că în fiecare dintre secțiuni, inducția magnetică are o direcție cea mai caracteristică. Pentru fiecare secțiune a circuitului magnetic se determină inducția magnetică, a cărei valoare determină intensitatea câmpului magnetic. În funcție de valoarea intensității câmpului magnetic în secțiunile circuitului magnetic și lungimea liniei de forță a câmpului corespunzătoare secțiunii, se determină forța de magnetizare. Forța de magnetizare necesară este determinată ca suma forțelor de magnetizare ale tuturor secțiunilor circuitului magnetic. Circuitul magnetic al mașinii este considerat simetric, astfel încât calculul forței de magnetizare se efectuează pentru o pereche de poli.

Coeficient ținând cont de creșterea rezistenței magnetice a spațiului de aer datorită structurii angrenate a suprafeței statorului:

Coeficient ținând cont de creșterea rezistenței magnetice a spațiului de aer datorită structurii angrenate a rotorului:

Factorul de aer rezultat rezultat:

Tensiune magnetică a spațiului de aer:

Inducția estimată în dinții statorului:

Inducția estimată în dinții rotorului:

Alegem gradul de oțel - 2013. Pentru 1,88 T luăm H z1 \u003d 1970 A / m, pentru 1,79 T luăm H z2 \u003d 1480 A / m.

Tensiunea magnetică a zonelor dentare:

Factor de saturație a zonei dentare:

Valoarea obținută a coeficientului de saturație al zonei dentare este în limite acceptabile.

Inducția în jugul statorului:

Înălțimea jugului rotorului:

pentru că 2p=6, apoi înălțimea calculată a jugului rotorului h’ A 2 = h a 2 .

Pentru 1 \u003d 1,56 T, luăm H a 1 \u003d 654 A / m; pentru 2 \u003d 1,06 T luăm H a 2 \u003d 206 A / m.

Lungimea liniei de câmp magnetic în jugul statorului și rotorului:

Tensiunea magnetică a jugului statorului:

unde este intensitatea câmpului în jugul statorului, A/m;

Tensiune magnetică pe pereche de poli:

Factorul de saturație al circuitului magnetic:

Curent de magnetizare:

Valoarea relativă a curentului de magnetizare:

Reactanța inductivă principală:

Unde E= k e Unf\u003d 0,948 ∙ 230 \u003d 218,04 V;

Reactanța inductivă principală în unități relative:

6 Parametrii modului de funcționare

6.1 Rezistențele active ale înfășurărilor rotorului și statorului

Lățimea medie a bobinei statorului:

unde este scurtarea pasului înfășurării statorului;

Pentru o înfășurare aleatorie plasată în caneluri înainte ca miezul să fie presat în carcasă, luăm B= 0,01 m.

Pentru 2p = 6 acceptăm,

Plecarea părții frontale a înfășurării statorului:

Lungimea părții frontale a înfășurării statorului:

Lungimea medie a înfășurării statorului:

Pentru înfășurarea statorului din conductori de cupru și temperatura de proiectare, luăm

Rezistența activă a înfășurării statorului:

unde este rezistența specifică a materialului înfășurării la temperatura de proiectare, ;

Pentru un rotor cu colivie din aluminiu și temperatura de proiectare, luăm

Rezistența activă a tijei de înfășurare a rotorului:

Unde k r- coeficient de crestere a rezistentei active a tijei datorita deplasarii curentului, acceptam k r=1 ;

lct= l 2- lungimea tijei;

Rezistența secțiunii inelului de închidere închisă între două tije adiacente:

Rezistența fazei rotorului:

Rezistența activă a fazei înfășurării de aluminiu a rotorului, redusă la numărul de spire ale înfășurării statorului:

unde este coeficientul de reducere a rezistenței înfășurării rotorului față de înfășurarea statorului;

6.2 Reactanțele de scurgere ale unui motor cu inducție

Pas relativ de înfășurare β=1, kβ = k'β = 1.

Coeficientul de conductivitate magnetică a scurgerii în fante a înfășurărilor statorului:

Coeficientul de împrăștiere frontală:

Pentru configurația selectată a slotului pentru stator:

unde este teșirea canelurilor, exprimată în fracțiuni din diviziunea dinților rotorului, p sc = 0,76;

k'sk- coeficient în funcţie de t 2 / t 1 și β sc, Accept k'sk = 1,85;

Inductanța fazei înfășurării statorului:

Coeficientul de conductivitate magnetică specifică a scurgerii în fante a unui rotor cu cuști de veveriță:

unde este coeficientul de conductivitate;

h'sh2= 0;

Coeficientul de conductivitate magnetică specifică a împrăștierii frontale a înfășurării rotorului în scurtcircuit:

Coeficientul de conductivitate magnetică specifică a împrăștierii diferențiale a înfășurării rotorului în cușcă de veveriță:

Inductanța de scurgere a înfășurării rotorului:

Inductanța de scurgere a înfășurării rotorului, redusă la numărul de spire ale statorului:

Rezistenta de baza:

Parametrii unui motor asincron în unități relative:

Coeficient pentru luarea în considerare a influenței teșirii canelurilor:

Inductanța de scurgere a mașinii având în vedere fantele teșite:

Valoarea coeficientului corectată k e:

Diferență între k eși k’ e, (k e - k’ e )%=((0,948-0,938)/0,948)∙100%=1,1 %.

7 Calculul pierderilor de putere la ralanti

Greutatea dinților statorului din oțel:

Greutate din oțel jug stator:

Pentru oțel 2013 acceptăm.

Pentru mașinile cu o putere mai mică de 250 kW, acestea acceptă.

Principalele pierderi în spatele statorului:

unde - pierderi specifice în oțel, W/kg;

Principalele pierderi în dinții statorului:

Principalele pierderi în oțelul statorului:

Noi acceptam k 01 \u003d 1.6, k 02 \u003d 1.6.

Amplitudinea pulsației de inducție în spațiul de aer deasupra coroanelor dinților:

Pierderi de suprafață pe stator:

k01- coeficient care ține cont de efectul tratamentului de suprafață al capetelor dinților statorului asupra pierderilor specifice;

Pierderi de suprafață pe rotor:

k02- coeficient care ține cont de efectul tratamentului de suprafață al capetelor dinților rotorului asupra pierderilor specifice;

Greutatea dinților rotorului din oțel:

Amplitudinea pulsațiilor valorilor medii ale inducției magnetice în dinți:

Pierderile de putere prin ondulare în dinții statorului:

Pierderi de ondulație în dinții rotorului:

Pierderi suplimentare generale în oțel:

Pierderea totală de putere în oțel:

Pierderi mecanice:

Unde kblană- coeficient de frecare, pentru motoarele cu 2p=6

Pierderi electrice în înfășurarea statorului la ralanti:

Componenta activă a curentului fără sarcină a motorului:

Curent fără sarcină:

Factor de putere inactiv:

8 Calculul performanței

Calculul performanței se face conform circuitului echivalent al unui motor asincron, prezentat în Figura 2.

Figura 2 - Circuitul echivalent al unui motor asincron

Factor de disipare a statorului:

Valorile estimate ale parametrilor circuitului echivalent:

Rezistențele la scurtcircuit sunt:

Pierderi suplimentare:

Putere mecanică pe arborele motorului:

Rezistențe echivalente ale circuitului:

Impedanța circuitului de lucru al circuitului echivalent:

Alunecarea evaluată:

Viteza nominală a rotorului:

Componentele active și reactive ale curentului statoric cu sincron

rotația rotorului:

Curentul nominal al rotorului:

Componentele active și reactive ale curentului statorului:

Curentul statorului de fază:

Factor de putere:

Pierderi de putere în înfășurările statorului și rotorului:

Pierderea totală de putere a motorului:

Consum de energie:

Eficienţă:

Calculăm caracteristici de performanță pentru putere: 0,25∙R 2n; 0,5∙R2n; 0,75∙R2n 0,9∙R2n; 1,0∙P 2n; 1,25∙R 2n. Rezultatele calculului sunt rezumate în tabelul 1.

Tabelul 1 - Performanța motorului

	Valori estimate	Putere R 2, mar.
	R ext, mar.
	R’ 2 ,mar.
	Rn,Ohm.
	Zn,Ohm.
	sn, o.u.
	eu 2'', A.
	eu 1a, A.
Tabelul 1 a continuat
	eu 1p, A.
	eu 1, A.
	R suma, mar.
	R 1, mar.
	η , o.u.
	n, rpm

Figura 3 - Caracteristicile de performanță ale motorului proiectat

9 Calculul caracteristicilor de pornire

Înălțimea tijei în canelura rotorului:

Înălțimea tijei redusă:

Pentru a accepta, .

Adâncimea de pătrundere a curentului în tijă:

Lățimea fantei rotorului la adâncimea calculată a pătrunderii curentului în tijă:

Aria secțiunii transversale a tijei la adâncimea de penetrare a curentului calculată:

Coeficientul estimat de creștere a rezistenței tijei:

Coeficientul de creștere a rezistenței active a fazei înfășurării rotorului ca urmare a efectului de deplasare a curentului:

Rezistența redusă a rotorului, ținând cont de influența efectului de deplasare a curentului:

Scăderea conductibilității magnetice a scurgerii slotului:

Coeficientul de modificare a rezistenței inductive a fazei înfășurării rotorului din efectul efectului de deplasare a curentului:

Valoarea rezistenței de scurgere inductive a înfășurării rotorului, redusă la înfășurarea statorului, ținând cont de efectul deplasării curentului:

Factor de disipare a statorului în modul de pornire:

Coeficientul de rezistență al statorului:

Parametrii circuitului echivalent în modul de pornire:

impedanta de pornire:

Valoarea preliminară a curentului rotorului la pornire, ținând cont de efectul saturației:

Unde K n- coeficientul de saturație, ia preliminar K n=1,6;

Forța de magnetizare estimată a fantelor statorului și rotorului:

Deschidere echivalentă a slotului:

Scăderea conductanței de scurgere a slotului:

Unde ∆ bw1= b 12 - bw1=2,735 mm;

Coeficient de conductivitate magnetică a împrăștierii slotului:

Coeficient de conductivitate magnetică specifică a împrăștierii diferențiale:

Rezistența inductivă de scurgere estimată a înfășurării statorului:

Inductanța de scurgere estimată a înfășurării rotorului, redusă la înfășurarea statorului, ținând cont de saturația și deplasarea curentului:

Rezistența la pornire, inclusiv la saturație și deplasare:

Curentul estimat al rotorului la pornire:

Componentele active și reactive ale curentului stator la pornire:

Curentul statorului la pornire:

Multiplicitatea curentului de pornire:

Cuplu de pornire:

Raportul cuplului de pornire:

Calculăm caracteristicile de pornire pentru alunecare s= 1; 0,8; 0,6; 0,4; 0,2; 0,1. Rezultatele calculului sunt rezumate în tabelul 2.

Tabelul 2 - Caracteristici estimate de pornire.

	Estimată magnitudinea	Alunecare
	φ ’
	HR ,m.
	br, m.
	q r, m 2.
	r' 2ξ, Ohm.
	r” 2ξ, Ohm.
	Z nξ, Ohm.
	eu” 2n, A.
	eu” 2nn, A.
	F n, H.
	∆ bw2, mm.
	∆λ n1
	∆λ n2
	λ n1.n
Continuarea tabelului 2
	λ n2ξ.n
	λ d1.n
	λ d 2 . n
	x” 1n, Ohm.
	X"2ξн, Ohm.
	R n, Ohm.
	Xn, Ohm.
	Z nξ.n, Ohm.
	eu” 2nn, A.
	eu n.A . , A.
	eu n.R . , A.
	eu 1 n, A.
	Mn, N∙m.

Figura 4 - Caracteristicile de pornire ale motorului proiectat

Motorul asincron proiectat satisface cerințele GOST atât în ​​ceea ce privește indicatorii energetici (eficiență și) cât și caracteristicile de pornire.

10 Calculul termic și de ventilație al unui motor asincron

Pentru înfășurările cu izolație din clasa de rezistență la căldură B, luăm kp=1,15.

Pierderi electrice în partea cu fantă a înfășurării statorului:

unde este coeficientul de creștere a pierderilor;

Pierderi electrice în partea frontală a înfășurării statorului:

Perimetrul estimat al secțiunii transversale a canelurii statorului:

Pentru izolarea din clasa de rezistență la căldură B, acceptăm. Accept.

Diferența de temperatură în izolarea părții slot a înfășurării statorului:

unde este conductibilitatea termică echivalentă medie a izolației fantei;

Valoarea medie a coeficientului de conductivitate termică a izolației interioare a bobinei unei înfășurări libere din conductori emailați, ținând cont de slăbirea conductorilor unul față de celălalt;

Pentru 2p = 6 luăm K = 0,19. Pentru a accepta.

Depășirea temperaturii suprafeței interioare a miezului statorului peste temperatura aerului din interiorul motorului:

Unde K- coeficient ținând cont de faptul că o parte din pierderile în miezul statorului și în partea fantei a înfășurării sunt transmise prin cadru direct în mediu;

Coeficientul de transfer termic de la suprafață;

Scăderea temperaturii pe grosimea izolației părților frontale:

Unde bdin.l- grosimea izolației unilaterale a părții frontale a unei bobine;

Depășirea temperaturii suprafeței exterioare a părților frontale peste temperatura aerului din interiorul motorului:

Creșterea medie a temperaturii înfășurării statorului peste temperatura aerului din interiorul motorului:

Pentru h= 100 mm. Accept. Pentru a accepta.

Suprafață de răcire echivalentă a șasiului:

unde este perimetrul condiționat al secțiunii transversale a nervurilor carcasei motorului;

Suma pierderilor la motor:

Suma pierderilor evacuate în aerul din interiorul motorului:

Excesul de temperatură a aerului din interiorul motorului față de temperatura ambiantă:

Valoarea medie a creșterii temperaturii înfășurării statorului față de temperatura ambiantă:

Pentru motoarele cu și h=100 mm. Accept.

Coeficient care ia în considerare modificările condițiilor de răcire pe lungimea suprafeței carcasei suflate de un ventilator extern:

Debitul de aer necesar pentru răcire:

Fluxul de aer furnizat de un ventilator exterior:

Ventilatorul asigură fluxul de aer necesar.

11 Design motor

Concomitent cu tijele și inelele de capăt, lamele de ventilație sunt turnate, bl=3 mm., Nl= 9 buc, ll=30 mm., hl= 15 mm..

Patul este realizat din aliaj de aluminiu cu nervuri transversale longitudinale, bSf=4 mm.. Dispozitiv de ieșire turnat deasupra.

Inaltimea coastei:

Numărul de nervuri pe sfert din suprafața statorului:

Dispozitivul de ieșire al mașinii constă dintr-o cutie de borne închisă cu o placă de borne izolatoare amplasată în ea. Cutia de borne este echipată cu un dispozitiv de fixare a cablurilor de intrare.

Pentru suflarea exterioară a carcasei se folosește un ventilator centrifugal radial, situat la capătul arborelui pe partea opusă motorului. Ventilatorul este acoperit cu o carcasă. Carcasa de la capăt este echipată cu un grătar pentru intrarea aerului. Ventilatorul și carcasa sunt din plastic. Ventilatorul este montat pe o cheie.

Diametrul exterior al ventilatorului:

Unde Dcorp = D a+2∙ bSf\u003d 0,168 + 2 4 10 -3 \u003d 0,176 m. ;

Lățimea lamei ventilatorului:

Numărul palete ventilatorului:

Moment transmis permanent:

În funcție de momentul obținut, selectăm dimensiunile arborelui: d 1 =24 mm.; l 1 =50mm.; b 1 =8 mm.; h 1 =7 mm.; t=4,0 mm.; d 2 =25 mm.; d 3 =32 mm..

În funcție de diametrul selectat pentru rulmentul arborelui d 2 = 25 mm, Rulmentul 180605 este adoptat.

Concluzie

Rezultatul calculului electromagnetic efectuat este motorul asincron proiectat cu un rotor cu cușcă veveriță care îndeplinește cerințele GOST atât în ​​ceea ce privește indicatorii energetici (eficiență și), cât și în ceea ce privește caracteristicile de pornire.

Calculul termic a arătat că ventilatorul extern asigură debitul de aer necesar pentru răcirea normală.

La proiectare s-a ales materialul patului, aliaj de aluminiu. Cadrul este realizat cu nervuri longitudinal-transversale. Dimensiunile arborelui sunt calculate folosind momentul transmis continuu, iar rulmentul cu bile 180605 este selectat.

Date tehnice ale motorului cu inductie proiectat cu colivie: putere P 2 = 2,2 kW, tensiune nominală 230/400 V, număr de poli 2 p = 6 , frecvența de rotație n=1148 rpm, randament η = 0,81, Factor de putere cosφ = 0,74.

Lista surselor utilizate

2 Proiectarea mașinilor electrice: Proc. pentru universități / I.P. Kopylov, B.K. Klokov, V.P. Morozkin, B.F. Tokarev; Ed. I.P. Kopylov. - Ed. a 3-a, Rev. Si in plus. - M.: Mai sus. Shk., 2002. - 757p.: ill.

3 STO 02069024.101-2010. Cerințe generaleși reguli de proiectare - Orenburg, 2010. - 93 p.

* Această sursă este cea principală, nu se mai face referire la ea.

DESEN

Descarca: Nu aveți acces pentru a descărca fișiere de pe serverul nostru.

FSBEI HPE „Universitatea de Stat din Ugra”

Departamentul de Energie

Karminskaya T.D., Kovalev V.Z., Bespalov A.V., Shcherbakov A.G.

MAȘINI ELECTRICE

Tutorial

pentru a efectua proiectarea cursului pe

disciplina "Masini electrice"

pentru licență care studiază

direcție de pregătire 13.03.02 "Industria energiei electrice și electrotehnică"

Khanty-Mansiysk 2013

Acest tutorial descrie metodologia de proiectare a unui motor asincron cu un rotor cu colivie, care este necesar pentru a finaliza sarcina de proiectare a cursului. În timpul proiectării cursului, sarcini precum alegerea dimensiunilor principale ale motorului, calcularea parametrilor și a sistemului magnetic al înfășurării statorului, calcularea parametrilor și a sistemului magnetic al înfășurării rotorului, determinarea parametrilor circuitului echivalent și construirea sunt rezolvate caracteristicile mecanice și de performanță ale motorului cu inducție.

Manualul este întocmit în conformitate cu programele de lucru ale cursurilor „Mașini electrice” pentru studenții direcției 13.03.02 „Energie electrică și inginerie electrică”. Poate fi util studenților din alte domenii și specialități electrice și electromecanice, precum și specialiștilor implicați în cercetarea, proiectarea și operarea mașinilor asincrone în diverse scopuri.

Introducere

Date inițiale pentru proiectare

Opțiuni de sarcină pentru proiectare

Capitolul 1. Metodologia de proiectare a unui motor de inducție cu colivie de veveriță

1.1. Alegerea dimensiunilor motorului principal.

1.2. Calculul parametrilor înfășurării statorului

1.3. Calculul golului de aer

1.4. Calculul parametrilor înfășurării rotorului.

1.5. Calculul curentului de magnetizare

1.6. Calculul parametrilor modului de funcționare al motorului

1.7. Calculul pierderilor active în motor

1.8. Calculul performanței motorului

1.9. Calculul caracteristicilor de pornire.

capitolul 2

2.1. Descrierea programului AD-KP

2.2. Un exemplu de aplicare a programului „AD - KP”

Concluzie

APLICAȚII

Bibliografie

Introducere.

O mașină asincronă este o mașină de curent alternativ fără perii în care raportul dintre viteza rotorului și frecvența curentului din circuitul la care este conectată mașina depinde de sarcini. Ca orice mașină electrică, o mașină asincronă are proprietatea de reversibilitate, adică. poate funcționa atât în ​​modul motor, cât și în modul generator. Cu toate acestea, în practică, cel mai răspândit este modul de funcționare cu motor al mașinii. Astăzi, un motor asincron este motorul principal al majorității mecanismelor și mașinilor. Peste 60% din toată energia electrică generată este consumată de mașini electrice, în timp ce o pondere semnificativă din acest consum (aproximativ 75%) este alcătuită din motoare asincrone. Motoarele asincrone au devenit destul de răspândite datorită următoarelor avantaje: dimensiuni de gabarit mici, design simplu, fiabilitate ridicată, eficiență ridicată, cost relativ scăzut. Dezavantajele unui motor asincron includ: dificultăți în reglarea vitezei de rotație, curenți mari de pornire, factor de putere scăzut atunci când mașina funcționează într-un mod aproape de ralanti. Primul și al doilea dintre dezavantaje pot fi compensate prin utilizarea convertoarelor de frecvență, a căror utilizare a extins domeniul de aplicare al mașinilor asincrone. Datorită convertoarelor de frecvență, motorul asincron este introdus pe scară largă în zonele în care au fost utilizate în mod tradițional alte tipuri de mașini electrice, în primul rând mașini de curent continuu.

Întrucât motoarele asincrone existente se caracterizează printr-o serie de neajunsuri, de-a lungul timpului se dezvoltă constant noi serii de motoare asincrone care au indicatori tehnico-economici mai mari comparativ cu seria anterioară de motoare asincrone, performanțe mai bune și caracteristici mecanice din punct de vedere calitativ. . În plus, este adesea nevoie de dezvoltarea și modernizarea motoarelor asincrone cu destinații speciale. Aceste motoare includ:

motoare submersibile asincrone (SEM) utilizate pentru antrenarea instalațiilor de pompe electrice submersibile (ESP). O caracteristică a designului unor astfel de motoare este dimensiunea limitată a diametrului exterior, ale cărui dimensiuni sunt date de diametrul tubului în care se află motorul. În plus, motorul funcționează la temperaturi suficient de ridicate, ceea ce duce la o scădere a puterii sale dezvoltate. Aceste circumstanțe necesită dezvoltarea unui design special de motoare asincrone;

motoare care funcționează împreună cu convertoare de frecvență care îndeplinesc funcțiile de reglare a acestora. Deoarece convertizoarele de frecvență conduc la generarea unei game întregi de componente armonice în curba tensiunii de alimentare a motorului, prezența componentelor armonice duce la pierderi suplimentare în motor și reduce randamentul acestuia sub valoarea nominală. Proiectarea unui motor asincron care funcționează împreună cu convertoarele de frecvență trebuie să țină cont de această caracteristică, iar prezența armonicilor mai mari în curba tensiunii de alimentare nu ar trebui să conducă la pierderi suplimentare de putere.

Lista specificată de motoare asincrone de execuție specială poate fi continuată, iar de aici putem trage următoarele concluzii:

este nevoie de a dezvolta noi serii de motoare asincrone;

este nevoie de a stăpâni metodele existente de proiectare a motoarelor asincrone pentru a rezolva problema de mai sus;

este nevoie să se dezvolte noi metode de proiectare a motoarelor asincrone care să permită, cu mai puțin timp alocat proiectării, dezvoltarea unei noi serii de motoare asincrone cu indicatori tehnici și economici mai buni.

Scopul finalizării sarcinii pentru proiectarea cursului este dezvoltarea unui motor asincron cu rotor în cușcă veveriță, având parametrii specificați, pe baza metodei existente și utilizate pe scară largă în practică pentru proiectarea motoarelor asincrone.

Date inițiale pentru proiectare.

Motorul asincron dezvoltat cu un rotor cu colivie de veveriță trebuie să aibă următoarele date de pașaport:

Tensiune nominală de alimentare (fază) U 1nf, V;

Frecvența tensiunii de alimentare a rețelei f 1 , Hz;

Numărul de faze de tensiune de alimentare m 1

Puterea nominală R 2, kW;

Viteza de rotație sincronă n 1 , rpm;

Valoarea nominală a randamentului η (nu mai mică de), rel. unități;

Valoarea nominală a factorului de putere cos(φ) (nu mai mică de), rel. unități;

Execuție structurală;

Executarea conform metodei de protectie impotriva influentelor mediului;

Pe parcursul proiectării cursului, este necesar să se proiecteze un motor asincron cu un rotor cu colivie de veveriță având datele de pașaport specificate și să se compare principalii indicatori ai motorului asincron obținut cu cei ai unui motor similar fabricat de industrie (cum ar fi analogi, luați în considerare motoarele asincrone din seria AIR, ale căror date de pașaport sunt prezentate în ANEXA 1)

Rezultatele calculului trebuie prezentate sub forma unei note explicative.

Faceți un desen al motorului asincron dezvoltat și prezentați-l în format A1.

Notă: dat tutorial proiectarea cursului este realizată sub forma unui registru de lucru, care poate servi drept model pentru efectuarea calculelor sub forma unei note explicative. De asemenea, oferă un exemplu de calcul al unui motor asincron cu un rotor cu colivie, care are următoarele date inițiale:

					n1, rpm	macar	Cos(φ), r.u. macar

Design – IM1001;

Execuție conform metodei de protecție împotriva influențelor mediului - IP44;

Variante de sarcini pentru proiectare.

Numărul variantei	Date inițiale pentru proiectare
		n1, rpm		macar

Pentru toate opțiunile de activitate, următoarele date de pașaport ale motoarelor proiectate au aceleași valori:

Tensiune de alimentare (valoarea fazei) U 1fn, V - 220;

Frecvența tensiunii de alimentare f 1, Hz - 50;

Număr de faze de tensiune de alimentare m 1 - 3;

Design IM1001;

Execuție conform metodei de protecție împotriva influențelor mediului IP44;