Université technique d'État d'Arkhangelsk

Département de génie électrique et des systèmes électriques

Faculté d'éducation physique

PROJET DE COURS

Par discipline

"Appareils et machines électriques"

Sur le thème "Concevoir un moteur asynchrone"

Korelsky Vadim Sergueïevitch

Chef de projet

Art. professeur N.B. Balantseva

Arkhangelsk 2010

pour le projet d'un moteur asynchrone triphasé à rotor à cage d'écureuil

Délivré à un étudiant de l'année III du 1er groupe de la Faculté d'OSB-PE

Effectuer le calcul et le développement de la conception d'un moteur asynchrone avec les données suivantes :

Puissance R n, kW ……………………………………………..………… 15

Tension U n, V ……………………………………………….… 220/380

Vitesse n, min -1 (tr/min) ………………………………………… 1465

Rendement moteur η …………………………………………...………… 88,5%

Facteur de puissance cos φ ……………………………..………… 0,88

Fréquence du courant f, Hz …………………………………………………..…… 50

Multiplicité du courant de démarrage I p / I n ………………………………………… 7,0

Multiplicité du couple de démarrage M p / M n ………………………………………… 1,4

Multiplicité du couple maximal M max / M n ………………………… 2,3

Conception ……………………………………………..………… IM1001

Mode de fonctionnement ………………………………………………… long

Exigences supplémentaires..…………………… moteur 4А160S4У3

Mission délivrée par "…" ……………….. 2009

Chef de projet…………………………

1. SÉLECTION DES DIMENSIONS PRINCIPALES

2. CALCUL DU STATOR

2.1 Définition , et section transversale du fil d'enroulement du stator

2.2 Calcul des dimensions de la zone dentée du stator et de l'entrefer

3. CALCUL DU ROTOR

4. CALCUL DU CIRCUIT MAGNÉTIQUE

5. PARAMÈTRES DU MODE DE FONCTIONNEMENT

6. CALCUL DES PERTES

7. CALCUL DES PERFORMANCES DU MOTEUR

8. CALCUL DES CARACTERISTIQUES DE DEMARRAGE DU MOTEUR

8.1 Calcul des courants en tenant compte de l'influence du déplacement de courant et de la saturation des champs de fuite

8.2 Calcul des caractéristiques de démarrage en tenant compte de l'influence du déplacement de courant et de la saturation des champs parasites

9. CALCUL THERMIQUE

LISTE DES SOURCES UTILISÉES

Korelsky V.S. Conception d'un moteur électrique asynchrone. Superviseur - Maître de conférences Balantseva N.B.

projet de cours. Une notice explicative de 49 pages contient 7 figures, 3 tableaux, 2 sources, une partie graphique au format A1.

Mots clés: moteur électrique asynchrone, stator, rotor.

L'objectif du projet de cours est l'acquisition de compétences pratiques dans la conception d'appareils électriques.

Sur la base de la liste des sources et Termes de référence les dimensions principales sont sélectionnées, l'enroulement du stator, le rotor, le circuit magnétique du moteur asynchrone de la série 4A avec degré de protection IP44, avec un rotor à cage d'écureuil avec un châssis en fonte et des flasques, avec une hauteur de l'axe de rotation de 160 mm, avec une dimension d'installation plus petite sur la longueur du cadre (S), bipolaire (

), version climatique U, catégorie de placement 3. Les paramètres du mode de fonctionnement, des pertes, des caractéristiques de fonctionnement et de démarrage sont également calculés sans tenir compte et en tenant compte de la saturation. Calcul thermique conduit.

1. SÉLECTION DES DIMENSIONS PRINCIPALES

1.1 Selon le tableau 9.8 (p. 344) avec la hauteur de l'axe de rotation

mm. accepter le diamètre extérieur du stator, mm m

1.2 En supposant que les dimensions des fentes ne dépendent pas du nombre de pôles de la machine, nous obtenons une expression approximative du diamètre intérieur du stator, m.

, (1)

où K D est un coefficient caractérisant le rapport des diamètres intérieur et extérieur du noyau statorique de la machine asynchrone série 4A. Avec le nombre de pôles p\u003d 4, selon le tableau 9.9; J'accepte K D=0,68

1.3 Division des pôles

, m (2) m

1.4 Puissance nominale, VA.

, (3)

où P 2 - alimentation sur l'arbre moteur, P 2 \u003d 15 10 3W;

k E est le rapport de la FEM de l'enroulement du stator à la tension nominale, qui est approximativement déterminée à partir de la fig. 9.20 Accepter

k E = 0,975 ;

1.5 Les charges électromagnétiques sont préalablement déterminées selon la Fig. 9.22 b,(p. 346 ), en fonction de la hauteur de l'axe de rotation h= 160 mm et degré de protection du moteur IP44 d'où

A/m, T

1.6 Coefficient de bobinage (précédemment pour un bobinage monocouche à 2p = 4) on accepte

1.7 Longueur estimée du circuit magnétique l δ, m

, (4) - coefficient de la forme du champ (accepté à l'avance) , ; - fréquence angulaire synchrone du moteur, rad/s ; (5) rad/s, m

1.8 Signification du rapport

. Le critère pour le choix correct des dimensions principales - le rapport de la longueur calculée du circuit magnétique à la division des pôles (6) est dans des limites acceptables (Fig. 9.25 a p. 348)

2. CALCUL DU STATOR

2.1 Définition

, et la section transversale du fil d'enroulement du stator

1.1 Limites du pas du stator

, mm, déterminé selon la figure 9,26 mm; mm.

2.1.2 Nombre d'encoches du stator

, déterminé par les formules (7) ,

Nous acceptons Z 1 \u003d 48, puis le nombre de rainures par pôle et phase :

(8)
est un entier. Le bobinage est monocouche.

2.1.3 Denture du stator (finale)

MINISTERE DE L'EDUCATION ET DES SCIENCES

RÉPUBLIQUE DU KAZAKHSTAN

Université d'État du Nord-Kazakhstan nommée d'après M. Kozybaïeva

Faculté d'énergie et de génie mécanique

Département de génie énergétique et des instruments

COURS DE TRAVAIL

Sur le thème : "Conception d'un moteur asynchrone à rotor à cage d'écureuil"

discipline - "Machines électriques"

Réalisé par Kalantyrev

conseiller scientifique

d.t.s., prof. NV Chatkovskaïa

Petropavlovsk 2010

Introduction

1. Choix des dimensions principales

2. Détermination du nombre d'encoches du stator, tours dans la phase d'enroulement de la section de fil de l'enroulement du stator

4. Calcul du rotor

5. Calcul du circuit magnétique

6. Paramètres du mode de travail

7. Calcul des pertes

9. Calcul thermique

Annexe A

Conclusion

Bibliographie

Introduction

Les moteurs asynchrones sont les principaux convertisseurs d'énergie électrique en énergie mécanique et constituent la base de l'entraînement électrique de la plupart des mécanismes. La série 4A couvre la plage de puissance nominale de 0,06 à 400 kW et dispose de 17 hauteurs d'axe de 50 à 355 mm.

Dans ce projet de cours, le moteur suivant est considéré :

Exécution selon degré de protection : IP23 ;

Méthode de refroidissement : IC0141.

Conception selon la méthode de montage : IM1081 - selon le premier chiffre - moteur sur pattes, avec flasques ; selon les deuxième et troisième chiffres - avec une tige horizontale et des pattes inférieures; sur le quatrième chiffre - avec une extrémité cylindrique de l'arbre.

Conditions climatiques de travail : U3 - par lettre - pour un climat tempéré ; par chiffre - pour le placement dans des espaces clos avec ventilation naturelle sans conditions climatiques contrôlées artificiellement, où les fluctuations de température et d'humidité, l'exposition au sable et à la poussière, le rayonnement solaire sont nettement inférieurs à ceux de la pierre, du béton, du bois et d'autres locaux non chauffés.

1. Choix des dimensions principales

1.1 Déterminer le nombre de paires de pôles :

Alors le nombre de pôles est .

1.2 Déterminons graphiquement la hauteur de l'axe de rotation: selon la figure 9.18, b, conformément à, selon le tableau 9.8, nous déterminons le diamètre extérieur correspondant à l'axe de rotation.

1.3 Le diamètre intérieur du stator, on calcule par la formule :

où est le coefficient déterminé selon le tableau 9.9.

Quand se trouve dans l'intervalle : .

Choisissons une valeur, puis

1.4 Définir la division des pôles :

(1.3)

1.5 Déterminons la puissance calculée, W :

, (1.4)

où est la puissance sur l'arbre du moteur, W ;

- le rapport de la FEM de l'enroulement du stator à la tension nominale, qui peut être déterminé approximativement à partir de la Figure 9.20. Pour et , .

Les valeurs approximatives et seront tirées des courbes construites selon les données des moteurs de la série 4A. figure 9.21, ch. À kW et , , et

1.6 Les charges électromagnétiques A et B d sont déterminées graphiquement à partir des courbes de la Figure 9.23, b. À kW et , , Tl.

1.7 Rapport d'enroulement . Pour les enroulements à deux couches avec 2р>2, = 0,91–0,92 doit être pris. Acceptons.

1.8 Déterminer la vitesse angulaire synchrone de l'arbre moteur W :

où est la vitesse synchrone.

1.9 Calculer la longueur de l'entrefer :

, (1.6)

où est le facteur de forme du champ. .

1.10 Le critère pour le choix correct des dimensions principales D et est le rapport, qui doit être dans les limites autorisées de la figure 9.25, b.

. La valeur de l se situe dans les limites recommandées, ce qui signifie que les dimensions principales sont déterminées correctement.

2. Détermination du nombre d'encoches du stator, de tours dans la phase de l'enroulement et de la section du fil de l'enroulement du stator

2.1 Définissons les valeurs limites : t 1 max et t 1 min Figure 9.26. Pour et , , .

2.2 Nombre d'encoches du stator :

, (2.1)

(2.2)

Enfin, le nombre d'encoches doit être un multiple du nombre d'encoches par pôle et phase : q. Acceptez, alors

, (2.3)

où m est le nombre de phases.

2.3 Enfin, nous déterminons la division des dents du stator :

(2.4)

2.4 Courant préliminaire de l'enroulement du stator

2.5 Nombre de conducteurs effectifs dans une fente (en supposant) :

(2.6)

2.6 On accepte le nombre de branches parallèles, puis

(2.7)

2.7 Nombre final de tours dans la phase d'enroulement et flux magnétique :

, (2.8)

2.8 Déterminer les valeurs des charges électriques et magnétiques :

(2.11)

Les valeurs des charges électriques et magnétiques diffèrent légèrement de celles sélectionnées graphiquement.

2.9 Le choix de la densité de courant admissible se fait en tenant compte de la charge linéique du moteur :

où est l'échauffement de la partie encoche de l'enroulement du stator, nous définissons graphiquement la figure 9.27, d.

2.10 Calculez la section transversale des conducteurs effectifs:

(2.13)

On accepte , puis le tableau P-3.1 , , .

2.11 Déterminons enfin la densité de courant dans l'enroulement du stator :

3. Calcul des dimensions de la zone dentaire du stator et de l'entrefer

3.1 On sélectionne d'abord l'induction électromagnétique dans la culasse du stator B Z 1 et dans les dents du stator B a . Avec le tableau 9.12, a.

3.2 Choisissons la nuance d'acier 2013 tableau 9.13 et le facteur de remplissage d'acier des noyaux magnétiques du stator et du rotor.

3.3 En fonction des inductions choisies, nous déterminons la hauteur de la culasse du stator et la largeur minimale de la dent

3.4 Choisissons la hauteur de la fente et la largeur de la fente de la rainure semi-fermée. Pour moteurs avec hauteur d'axe , mm. Nous sélectionnons la largeur de la fente dans le tableau 9.16. Pour et , .

3.5 Déterminer les dimensions de la rainure :

hauteur de rainure :

dimensions de la rainure dans la matrice et :

Choisissons alors

la hauteur de la partie en coin de la rainure :

Illustration 3.1. Rainure d'un moteur à cage d'écureuil conçu

3.6 Déterminons les dimensions de la rainure en clair, en tenant compte des tolérances de mélange et d'assemblage des noyaux : et, tableau 9.14 :

largeur, et :

et hauteur :

Déterminons la section transversale de l'isolation du corps dans la rainure:

où est l'épaisseur unilatérale de l'isolant dans la rainure, .

Calculez la section transversale des joints à la rainure:

Déterminons la section transversale de la rainure pour placer les conducteurs:

3.7 Le critère d'exactitude des dimensions sélectionnées est le facteur de remplissage de la rainure, qui est approximativement égal à .

, (3.13)

donc les valeurs choisies sont correctes.

4. Calcul du rotor

4.1 Sélectionnez graphiquement la hauteur de l'entrefer d selon la Figure 9.31. Pour et , .

4.2 Diamètre extérieur du rotor à cage d'écureuil :

4.3 La longueur du rotor est égale à la longueur de l'entrefer : , .

4.4 Nous sélectionnons le nombre de rainures dans le tableau 9.18, .

4.5 Déterminer la valeur de la division dentaire du rotor :

(4.2)

4.6 La valeur du coefficient k B pour le calcul du diamètre de l'arbre est déterminée à partir du tableau 9.19. Pour et , .

Le diamètre intérieur du rotor est de :

4.7 Déterminer le courant dans la tige du rotor :

où k i est le coefficient qui tient compte de l'influence du courant d'aimantation et de la résistance de l'enroulement sur le rapport , on définit graphiquement a ; ;

Le coefficient de réduction des courants, nous déterminons par la formule:

Puis le courant souhaité dans la tige du rotor :

4.8 Déterminez l'aire de la section transversale de la tige:

où est la densité de courant admissible ; dans notre cas .

4.9 La rainure du rotor est déterminée selon la Figure 9.40, b. Nous acceptons , , .

Nous choisissons l'induction magnétique dans la dent du rotor à partir de l'intervalle tableau 9.12. Acceptons.

Déterminons la largeur de dent autorisée :

Calculez les dimensions de la rainure :

largeur b 1 et b 2 :

, (4.9)

hauteur h 1 :

Calculez la hauteur totale de la rainure du rotor h П2 :

Spécifiez l'aire de la section transversale de la tige :

4.10 Déterminer la densité de courant dans le barreau J 2 :

(4.13)

Illustration 4.1. Rainure d'un moteur à cage d'écureuil conçu

4.11 Calculer la section transversale des anneaux de court-circuit q cl:

où est le courant dans l'anneau, on détermine par la formule :

,

4.12 Calculer les dimensions des anneaux de fermeture, et le diamètre moyen de l'anneau :

(4.18)

Spécifiez la section transversale de l'anneau:

5. Calcul du courant magnétisant

5.1 La valeur des inductions dans les dents du rotor et du stator :

, (5.1)

(5.2)

5.2 Calculer l'induction dans la culasse du stator B a :

5.3 Déterminer l'induction dans la culasse du rotor B j :

, (5.4)

où h "j est la hauteur calculée de la culasse du rotor, m.

Pour les moteurs avec 2р≥4 avec un noyau de rotor monté sur une douille ou sur un arbre à ailettes, h "j est déterminé par la formule :

5.4 Contrainte magnétique de l'entrefer F d :

, (5.6)

où k d est le coefficient d'entrefer, on détermine par la formule :

, (5.7)

où

Tension magnétique entrefer :

5.5 Tension magnétique des zones dentées du stator F z 1 :

F z1 =2h z1 H z1 , (5.8)

où 2h z1 est la hauteur calculée de la dent du stator, m.

H z1 sera déterminé à partir du tableau A-1.7. À , .

5.6 Tension magnétique des zones dentées du rotor F z 2 :

, (5.9)

, tableau P-1.7.

5.7 Calculer le coefficient de saturation de la zone dentaire k z :

(5.10)

5.8 Trouver la longueur de la ligne magnétique moyenne de la culasse du stator L a :

5.9 Déterminons l'intensité du champ H a à l'induction B a selon la courbe de magnétisation pour la culasse de la nuance d'acier acceptée 2013 tableau P-1.6. À , .

5.10 Trouver la tension magnétique de la culasse du stator F a :

5.11 Déterminons la longueur de la ligne magnétique moyenne du flux dans la culasse du rotor L j :

, (5.13)

où h j - la hauteur de l'arrière du rotor, se trouve par la formule :

5.12 L'intensité du champ H j pendant l'induction est déterminée à partir de la courbe de magnétisation de la culasse pour la nuance d'acier acceptée Tableau P-1.6. À , .

Déterminons la tension magnétique de la culasse du rotor F j :

5.13 Calculer la tension magnétique totale du circuit magnétique de la machine (par paire de pôles) F c :

5.14 Facteur de saturation du circuit magnétique :

(5.17)

5.15 Courant magnétisant :

Valeur relative du courant magnétisant :

(5.19)

6. Paramètres du mode de travail

Les paramètres d'une machine asynchrone sont les résistances actives et inductives des enroulements du stator x 1, r 1, du rotor r 2, x 2, la résistance d'inductance mutuelle x 12 (ou x m) et la résistance calculée r 12 (ou r m), dont l'introduction tient compte de l'effet des pertes dans l'acier du stator sur les caractéristiques du moteur.

Les circuits de remplacement de phase d'une machine asynchrone, basés sur le passage des processus d'une machine tournante à une machine stationnaire, sont illustrés à la figure 6.1. Les processus physiques d'une machine asynchrone sont plus clairement reflétés dans le diagramme illustré à la figure 6.1. Mais pour le calcul, il est plus pratique de le convertir dans le circuit illustré à la figure 6.2.

Figure 6.1. Circuit de remplacement de phase du bobinage de la machine asynchrone réduite

Illustration 6.2. Circuit équivalent de phase d'enroulement transformé d'une machine asynchrone réduite

6.1 La résistance active de la phase de l'enroulement du stator est calculée par la formule :

, (6.1)

où L 1 est la longueur totale des conducteurs effectifs de la phase d'enroulement, m;

a est le nombre de branches d'enroulement parallèles ;

c 115 - résistance spécifique du matériau de l'enroulement (cuivre pour le stator) à la température de conception. Pour le cuivre ;

k r est le coefficient d'augmentation de la résistance active de la phase de l'enroulement sous l'effet de l'effet de déplacement de courant.

Dans les conducteurs de l'enroulement statorique des machines asynchrones, l'effet du déplacement de courant est insignifiant en raison des faibles dimensions des conducteurs élémentaires. Par conséquent, dans les calculs des machines normales, en règle générale, prenez k r =1.

6.2 La longueur totale des conducteurs de phase d'enroulement L 1 est calculée par la formule :

où l cf est la longueur moyenne du tour d'enroulement, m.

6.3 La longueur moyenne de la bobine l cf correspond à la somme des parties frontales droites - rainurées et courbes de la bobine :

, (6.3)

où l P est la longueur de la partie rainure, égale à la longueur constructive des noyaux de la machine. ;

l l - la longueur de la partie frontale.

6.4 La longueur de la partie frontale de la bobine de l'enroulement lâche du stator est déterminée par la formule :

, (6.4)

où K l - coefficient dont la valeur dépend du nombre de paires de pôles, pour le tableau 9.23;

b CT - la largeur moyenne de la bobine, m, déterminée par l'arc de cercle passant par les points médians de la hauteur des rainures :

, (6.5)

où b 1 est le raccourcissement relatif du pas d'enroulement du stator. Généralement accepté.

Coefficient d'enroulement lâche placé dans les rainures avant que le noyau ne soit pressé dans le logement.

Longueur moyenne:

Longueur totale des conducteurs de phase efficaces de l'enroulement :

Résistance active de la phase d'enroulement du stator :

6.5 Déterminer la longueur du départ le long de la partie frontale :

où K out est le coefficient déterminé selon le tableau 9.23. à .

6.6 Déterminons la valeur relative de la résistance de phase de l'enroulement du stator :

(6.7)

6.7 Déterminer la résistance active de la phase de l'enroulement du rotor r 2 :

où r c est la résistance de la tige ;

r cl - résistance annulaire.

6.8 Calculer la résistance de la tige par la formule :

6.9 Calculer la résistance de l'anneau :

Puis la résistance active du rotor :

6.10 Apportons r 2 au nombre de spires de l'enroulement statorique, définissons :

6.11 Valeur relative de la résistance de phase de l'enroulement du rotor.

(6.12)

6.12 Résistance inductive des phases de l'enroulement du rotor :

, (6.13)

où l p est le coefficient de conductivité magnétique du rotor à fentes.

Sur la base de la Figure 9.50, e l p est déterminé par la formule du tableau 9.26 :

, (6.14)

(les conducteurs sont protégés par un couvercle de fente).

, (6.15)

Coefficient de diffusion frontale de la conductivité magnétique :

Le coefficient de conductivité magnétique de diffusion différentielle, nous déterminons par la formule:

, (6.17)

où est déterminé graphiquement, à , Figure 9.51, e, .

À l'aide de la formule (6.13), nous calculons la résistance inductive de l'enroulement du stator :

6.13 Déterminons la valeur relative de la résistance inductive de l'enroulement du stator :

(6.18)

6.14 Calculons la résistance inductive de la phase de l'enroulement du rotor selon la formule :

où l p2 est le coefficient de conductivité magnétique de la fente du rotor ;

l l2 - coefficient de conductivité magnétique de la partie frontale du rotor;

l d2 - coefficient de conductivité magnétique de la diffusion différentielle du rotor.

Le coefficient de conductivité magnétique de la fente du rotor est calculé par la formule, basée sur le tableau 9.27 :

6.15 Le coefficient de conductivité magnétique de la partie frontale du rotor est déterminé par la formule :

,

6.16 Le coefficient de conductivité magnétique de la diffusion différentielle du rotor est déterminé par la formule :

, (6.23)

où .

6.17 Trouvons la valeur de la résistance inductive selon la formule (6.19) :

On apporte x 2 au nombre de spires du stator :

Valeur relative, :

(6.25)

7. Calcul des pertes

7.1 Calculer les pertes principales dans l'acier du stator de la machine asynchrone selon la formule :

, (7.1)

où sont les pertes spécifiques, tableau 9.28 ;

b - exposant, pour la nuance d'acier 2013 ;

k oui et k d z - coefficients prenant en compte l'effet sur les pertes dans l'acier, pour la nuance d'acier 2013 , ;

m a - masse de la culasse, calculée selon la formule :

où est la gravité spécifique de l'acier.

Poids des dents du stator :

7.2 Calculer les pertes surfaciques totales dans le rotor :

où p sur2 - pertes de surface spécifiques, nous déterminons par la formule :

, (7.5)

où est un coefficient qui tient compte de l'effet du traitement de surface des têtes de dents du rotor sur les pertes spécifiques ;

В 02 - l'amplitude de l'ondulation d'induction dans l'entrefer, nous déterminons par la formule:

où est déterminé graphiquement sur la Figure 9.53, b.

7.3 Calculer les pertes surfaciques spécifiques selon la formule (7.5) :

7.4 Calculer les pertes de pulsation dans les dents du rotor :

, (7.7)

où m z 2 est la masse d'acier des dents du rotor ;

В pool2 est l'amplitude de la pulsation magnétique dans le rotor.

, (7.9)

7.5 Déterminer le montant des pertes supplémentaires dans l'acier :

7.6 Perte totale d'acier :

7.7 Définissons les pertes mécaniques :

où , quand selon le tableau 9.29 .

7.8 Calculer les pertes supplémentaires en mode nominal :

7.9 Courant à vide du moteur :

, (7.14)

où je x.x.a. - la composante active du courant à vide, nous la déterminons par la formule :

où Р e.1 x.x. - les pertes électriques dans le stator au ralenti :

7.10 Déterminer le facteur de puissance au ralenti :

(7.17)

8. Calcul des performances

8.1 Déterminer la partie réelle de la résistance :

(8.1)

(8.2)

8.3 Constante moteur :

, (8.3)

(8.4)

8.4 Déterminer la composante active du courant :

8.5 Définir les quantités :

8.6 Pertes qui ne changent pas avec un changement de bordereau :

Accepter et calculer la performance, avec un glissement égal à : 0,005 ; 0,01 ; 0,015 ; 0,02 ; 0,0201. Nous écrivons les résultats du calcul dans le tableau 8.1.

P 2n \u003d 110 kW; U 1n \u003d 220/380 V; 2p \u003d 10 I 0 un \u003d 2,74 A; je 0 p \u003d je m \u003d 61,99 A;

P c t + P fourrure \u003d 1985,25 W; r 1 \u003d 0,0256 Ohm; r¢ 2 \u003d 0,0205 Ohm; c 1 = 1,039;

a¢=1,0795 ; a = 0,0266 ohm ; b¢=0 ; b=0,26 ohm

Tableau 8.1

Caractéristiques de performance du moteur asynchrone

Formule de calcul		glisser m

Illustration 8.1. Puissance moteur versus puissance P 2

Illustration 8.2. Graphique de l'efficacité du moteur en fonction de la puissance P 2

Illustration 8.3. Courbe du glissement moteur s en fonction de la puissance P 2

Illustration 8.4. Graphique de la dépendance du courant stator I 1 du moteur à la puissance P 2

9. Calcul thermique

9.1 Déterminons l'échauffement de la surface interne du noyau du stator en fonction de la température de l'air à l'intérieur du moteur :

, (9.1)

où à et degré de protection IP23, tableau.9.35;

a 1 - coefficient de transfert de chaleur de la surface, nous définirons graphiquement Figure 9.68, b, .

, (9.2)

où est le coefficient d'augmentation des pertes, pour la classe de résistance à la chaleur F .

,

9.2 Différence de température dans l'isolation de la partie encoche de l'enroulement du stator :

, (9.4)

où P p1 est le périmètre de la section transversale de la gorge du stator, on détermine par la formule :

l équiv. – conductivité thermique équivalente moyenne de la partie rainurée, pour la classe de résistance à la chaleur F , page 452;

- la valeur moyenne du coefficient de conductivité thermique de l'isolation interne. définir graphiquement à , , figure 9.69.

9.3 Déterminer la différence de température sur l'épaisseur de l'isolant des parties frontales :

, (9.6)

où , .

Les parties frontales de l'enroulement statorique ne sont donc pas isolées.

9.4 Calculer l'excès de température de la surface extérieure des parties frontales sur la température de l'air à l'intérieur de la machine :

9.5 Déterminer l'échauffement moyen de l'enroulement du stator par rapport à la température de l'air à l'intérieur de la machine :

(9.8)

9.6 Calculer l'excédent moyen de la température de l'air à l'intérieur de la machine sur la température environnement:

où a en - on définit graphiquement Figure 9.68, ;

- la somme des pertes rejetées dans l'air à l'intérieur du moteur :

où sont les pertes totales dans le moteur au régime nominal ;

P e1 - pertes électriques dans l'enroulement du stator en mode nominal;

P e2 - pertes électriques dans l'enroulement du rotor en mode nominal.

, (9.12)

où S cor. est la surface du cadre.

P p est déterminé graphiquement. Quand , figure 9.70 .

9.7 Déterminer l'échauffement moyen de l'enroulement du stator par rapport à la température ambiante :

9.8 Déterminer le débit d'air requis pour la ventilation :

(9.14)

9.9 Le débit d'air fourni par un ventilateur extérieur avec une conception et des dimensions adoptées dans la série 4A peut être approximativement déterminé par la formule :

, (9.15)

où et - le nombre et la largeur, m, des conduits de ventilation radiaux, page 384 ;

n - régime moteur, tr/min;

Coefficient, pour les moteurs avec .

Ceux. le débit d'air fourni par le ventilateur extérieur est supérieur au débit d'air nécessaire pour ventiler le moteur.

10. Calcul des performances du camembert

10.1 Tout d'abord, déterminez le courant synchrone à vide à l'aide de la formule :

10.2 Calculer les résistances actives et inductives de court-circuit :

10.3 Calculez l'échelle du camembert :

Le barème actuel est de :

où D à - le diamètre du cercle du diagramme, est choisi dans l'intervalle : , choisir .

Échelle de puissance :

Échelle des moments :

(10.6)

Le graphique circulaire du moteur est présenté ci-dessous. Un cercle de diamètre D to de centre O¢ est le lieu des extrémités du vecteur courant stator moteur à différents glissements. Le point A 0 détermine la position de la fin du vecteur courant I 0 au ralenti synchrone, et - au ralenti réel du moteur. Le segment , est égal au facteur de puissance au repos. Le point A 3 détermine la position de la fin du vecteur courant stator en cas de court-circuit (s=1), le segment est le courant I court-circuit. , et l'angle est . Le point A 2 détermine la position de la fin du vecteur courant statorique en .

Des points intermédiaires sur l'arc A 0 A 3 déterminent la position des extrémités du vecteur courant I 1 à différentes charges en mode moteur. L'axe des abscisses du diagramme OB est la ligne de la puissance primaire P 1 . La ligne de puissance électromagnétique Rem ou moments électromagnétiques M em est la ligne A 0 A 2. La ligne de puissance utile sur l'arbre (puissance secondaire P 2) est la ligne A ’ 0 A 3.

Illustration 10.1. Diagramme circulaire

Conclusion

Dans ce projet de cours, un moteur électrique asynchrone avec un rotor à cage d'écureuil a été conçu. À la suite du calcul, les principaux indicateurs pour un moteur d'une puissance donnée h et cosj ont été obtenus, qui satisfont la valeur maximale autorisée de GOST pour une série de moteurs 4A. Le calcul et la construction des caractéristiques de performance de la machine conçue ont été effectués.

Ainsi, selon les données de calcul, ce moteur peut être donné comme suit symbole:

4 – numéro de série de la série ;

A - type de moteur - asynchrone;

315 - hauteur de l'axe de rotation ;

M - longueur conditionnelle du lit selon CEI;

10 - nombre de pôles ;

U - conception climatique pour un climat tempéré;

Données nominales du moteur conçu :

P 2n = 110 kW, U 1n = 220/380 V, I 1n = 216 A, cosj n = 0,83, h n = 0,93.

Bibliographie

1. Conception de machines électriques : Proc. pour les universités / P79

IP Kopylov, B.K. Klokov, vice-président Morozkin, B. F. Tokarev ; Éd. IP Kopylov. – 4e éd., révisée. et supplémentaire - M. : Plus haut. école, 2005. - 767 p. : ill.

2. Voldek A.I., Popov V.V. Voiture électrique. Machines à courant alternatif : un manuel pour les écoles secondaires. - Saint-Pétersbourg : - Peter, 2007. -350 p.

3. Katsman M.M. Manuel des machines électriques: manuel pour les étudiants en éducation. établissements moyens. prof. éducation / Mark Mikhaïlovitch Katsman. - M. : Centre d'édition "Académie", 2005. - 480 p.

Annexe A

(obligatoire)

Figure 1. Schéma d'un enroulement à deux couches avec un pas raccourci, , ,

MINISTERE DE L'EDUCATION ET DES SCIENCES

RÉPUBLIQUE DU KAZAKHSTAN

Université d'État du Nord-Kazakhstan nommée d'après M. Kozybaïeva

Faculté d'énergie et de génie mécanique

Département de génie énergétique et des instruments

COURS DE TRAVAIL

Sur le thème : "Conception d'un moteur asynchrone à rotor à cage d'écureuil"

discipline - "Machines électriques"

Réalisé par Kalantyrev

conseiller scientifique

d.t.s., prof. NV Chatkovskaïa

Petropavlovsk 2010

Introduction

1. Choix des dimensions principales

2. Détermination du nombre d'encoches du stator, tours dans la phase d'enroulement de la section de fil de l'enroulement du stator

3. Calcul des dimensions de la zone dentaire du stator et de l'entrefer

4. Calcul du rotor

5. Calcul du circuit magnétique

6. Paramètres du mode de travail

7. Calcul des pertes

8. Calcul des performances

9. Calcul thermique

10. Calcul des performances du camembert

Annexe A

Conclusion

Bibliographie

Introduction

Les moteurs asynchrones sont les principaux convertisseurs d'énergie électrique en énergie mécanique et constituent la base de l'entraînement électrique de la plupart des mécanismes. La série 4A couvre la plage de puissance nominale de 0,06 à 400 kW et dispose de 17 hauteurs d'axe de 50 à 355 mm.

Dans ce projet de cours, le moteur suivant est considéré :

Exécution selon degré de protection : IP23 ;

Méthode de refroidissement : IC0141.

Conception selon la méthode de montage : IM1081 - selon le premier chiffre - moteur sur pattes, avec flasques ; selon les deuxième et troisième chiffres - avec une tige horizontale et des pattes inférieures; sur le quatrième chiffre - avec une extrémité cylindrique de l'arbre.

Conditions climatiques de travail : U3 - par lettre - pour un climat tempéré ; par chiffre - pour le placement dans des espaces clos avec ventilation naturelle sans conditions climatiques contrôlées artificiellement, où les fluctuations de température et d'humidité, l'exposition au sable et à la poussière, le rayonnement solaire sont nettement inférieurs à ceux de la pierre, du béton, du bois et d'autres locaux non chauffés.

1. Choix des dimensions principales

1.1 Déterminer le nombre de paires de pôles :

(1.1)

Alors le nombre de pôles

.

1.2 Déterminons graphiquement la hauteur de l'axe de rotation : d'après la Figure 9.18, b

, conformément à , selon le tableau 9.8, nous déterminons le diamètre extérieur correspondant à l'axe de rotation.

1.3 Diamètre intérieur du stator

, nous calculons par la formule: , (1.2) - le coefficient déterminé selon le tableau 9.9. se trouve dans l'intervalle : .

Choisissez une valeur

, alors

1.4 Définir la division des pôles

: (1.3)

1.5 Déterminer la puissance calculée

, W : , (1.4) – puissance sur l'arbre du moteur, W ; - le rapport de la FEM de l'enroulement du stator à la tension nominale, qui peut être déterminé approximativement à partir de la Figure 9.20. Pour et , .

Valeurs approximatives

et emporter les courbes construites selon les données des moteurs de la série 4A. figure 9.21, ch. À kW et , , et

1.6 Les charges électromagnétiques A et B d sont déterminées graphiquement à partir des courbes de la Figure 9.23, b. À

kW et , , Tl.

1.7 Rapport d'enroulement

. Pour les enroulements à deux couches avec 2р>2, = 0,91–0,92 doit être pris. Acceptons.

1.8 Déterminer la vitesse angulaire synchrone de l'arbre moteur W :

, (1.5) – vitesse synchrone.

1.9 Calculer la longueur de l'entrefer

:
, (1.6) est le coefficient de forme du champ. .

1.10 Le critère pour le choix correct des dimensions principales D et

est le rapport , qui doit être dans les limites autorisées Figure 9.25, b. . La valeur de l se situe dans les limites recommandées, ce qui signifie que les dimensions principales sont déterminées correctement.

2. Détermination du nombre d'encoches du stator, de tours dans la phase de l'enroulement et de la section du fil de l'enroulement du stator

2.1 Définissons les valeurs limites : t 1 max et t 1 min Figure 9.26. À

et , , .

2.2 Nombre d'encoches du stator :

, (2.1) (2.2)

Enfin, le nombre d'encoches doit être un multiple du nombre d'encoches par pôle et phase : q. Accepter

, alors
, (2.3)

où m est le nombre de phases.

2.3 Enfin, nous déterminons la division des dents du stator :

(2.4)

2.4 Courant préliminaire de l'enroulement du stator

(2.5)

2.5 Nombre de conducteurs effectifs dans une fente (en supposant

0

PROJET DE COURS

dans la discipline "Machines Electriques"

CONCEPTION D'UN MOTEUR ASYNCHRONE AVEC UN ROTOR SQUIRT-CLOSE

Note explicative

annotation

À note explicative au projet de cours dans la discipline "Électromécanique" le calcul électromagnétique, thermique et de ventilation d'un moteur asynchrone triphasé à six pôles avec un rotor à cage d'écureuil de puissance utile de 2,2 kW pour une tension secteur de 220/380 V est présenté .

Le calcul du moteur asynchrone a été effectué manuellement et à l'aide d'un ordinateur. À la suite de la conception du moteur, une variante de conception a été obtenue qui répond aux exigences des termes de référence.

Pour le moteur asynchrone conçu, un calcul mécanique de l'arbre a été effectué et des roulements ont été sélectionnés. Les dimensions des éléments structurels du moteur sont déterminées.

La notice explicative contient 63 feuilles de texte dactylographié, dont 4 figures, 2 tableaux et une liste de références de 3 titres.

Présentation……………………………………………………………….…………....5

1 Choix des dimensions principales……………………………………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………………………………………………………………… …………………………………….

2 Détermination des paramètres du stator, calcul du bobinage et dimensions de la zone dentée du stator ………………………………………………………………………… …..….9

3 Sélection de l'entrefer………………………………………………………….17

4 Calcul d'un rotor à cage d'écureuil……………….....………………………..18

5 Calcul du circuit magnétique……………………………….………………………………...22

6 Paramètres du mode de fonctionnement…………………………………………………..27

7 Calcul des pertes de puissance au repos….…..…………………...34

8 Calcul des performances………………………………………….…..…38

9 Calcul des caractéristiques de démarrage…………………………………………….....45

10 Calcul thermique et ventilation………………………………………..…..55

11 Conception du moteur…………………………………………………..60

Conclusion…………………………………………….…………………………….62

Liste des sources utilisées…………………………………..............63

Introduction

Les moteurs asynchrones sont les principaux moteurs des entraînements électriques de presque toutes les entreprises industrielles. En URSS, la production de moteurs asynchrones dépassait 10 millions d'unités par an. Les moteurs les plus courants pour une tension nominale jusqu'à 660 V, dont la puissance totale installée est d'environ 200 millions de kW.

Les moteurs de la série 4A ont été produits en masse dans les années 80 du XXe siècle et sont actuellement en service, dans presque tous entreprises industrielles Russie. La série couvre la plage de puissance de 0,6 à 400 kW et est construite en 17 hauteurs d'arbre standard de 50 à 355 mm. La série comprend la version de base des moteurs, un certain nombre de modifications et des versions spécialisées. Les moteurs de conception de base sont conçus pour des conditions de fonctionnement normales et sont des moteurs usage général. Il s'agit de moteurs asynchrones triphasés à rotor à cage d'écureuil, conçus pour une fréquence réseau de 50 Hz. Ils sont conçus selon le degré de protection IP44 dans toute la plage de hauteurs de l'axe de rotation et IP23 dans la plage de hauteurs de l'axe de rotation 160…355 mm.

Les modifications et les versions spécialisées des moteurs sont construites sur la base de la version principale et ont les mêmes solutions de conception fondamentales pour les éléments principaux. Ces moteurs sont produits dans des sections distinctes de la série pour certaines hauteurs de l'axe de rotation et sont destinés à être utilisés comme entraînements pour des mécanismes qui imposent des exigences spécifiques au moteur ou fonctionnent dans des conditions différentes de la normale en termes de température ou de propreté. de l'environnement.

Les modifications électriques des moteurs de la série 4A incluent des moteurs avec glissement nominal accru, couple de démarrage accru, multi-vitesses, fréquence d'alimentation de 60 Hz. Les modifications de conception incluent des moteurs à rotor de phase, avec frein électromagnétique intégré, à faible bruit, avec protection thermique intégrée.

Selon les conditions environnementales, il existe des modifications des moteurs tropicaux, résistants à l'humidité, aux produits chimiques, à la poussière et agricoles.

Les moteurs d'ascenseur, à fréquence contrôlée, de haute précision, ont une conception spécialisée.

La plupart des moteurs de la série 4A ont un degré de protection IP44 et sont fabriqués dans une conception liée au groupe IM1, c'est-à-dire avec un arbre horizontal, sur pieds, avec deux flasques. Le carter du moteur est constitué de nervures radiales longitudinales, qui augmentent la surface de refroidissement et améliorent l'évacuation de la chaleur du moteur vers l'air ambiant. À l'extrémité opposée de l'arbre à l'extrémité de travail, un ventilateur est monté, qui entraîne l'air de refroidissement le long des nervures du boîtier. Le ventilateur est fermé par un carter percé de trous pour le passage de l'air.

Le noyau magnétique des moteurs est laminé à partir de tôles d'acier électrique d'une épaisseur de 0,5 mm, et les moteurs avec h = 50 ... 250 mm sont en acier de qualité 2013, et les moteurs avec h = 280 ...

Dans tous les moteurs de la série avec h< 280 мм и в двигателях с 2p = 10 и 12 всех высот оси вращения обмотка статора выполнена из круглого провода и пазы статора полузакрытые. При h = 280…355 мм, кроме двигателей с 2p = 10 и 12, катушки обмотки статора намотаны прямоугольным проводом, подразделенные и пазы статора полуоткрытые.

L'enroulement des pales et des anneaux du rotor à cage d'écureuil est en fonte d'aluminium. Les pales de ventilation sur les anneaux du rotor servent à déplacer l'air à l'intérieur de la machine.

Les flasques de roulement sont fixés au boîtier avec quatre ou six boulons.

La boîte à bornes est située sur le dessus du châssis, ce qui facilite travaux d'installation lors du raccordement du moteur au secteur.

1 Choix des dimensions principales

Sur la base des exigences de la fiche technique, nous sélectionnons le moteur de la série 4А100S6У3 selon l'annexe A /1/ comme moteur de base, indice de protection IP54, méthode de refroidissement ICO141, conception IM1001. Puissance moteur 2,2 kW, 2p = 6, f = 60 Hz, U 1n = 230/400 V.

Données nominales moteur de base:

; ; η= 81%; ; h = 100 mm.

En fonction de la hauteur de l'axe de rotation, nous sélectionnons le diamètre extérieur du noyau du stator selon le tableau 2.1 /1/.

La valeur du diamètre de la surface intérieure du stator est déterminée par le diamètre extérieur du noyau du stator et le coefficient k d, égal au rapport du diamètre intérieur à l'extérieur. Valeur du coefficient k d en fonction du nombre de pôles, nous sélectionnons à l'avance dans le tableau 2.2 k d =0,70 .

Diamètre intérieur du stator :

où k d est le rapport des diamètres intérieur et extérieur du noyau de stator ;

D \u003d 0,70 0,168 \u003d 0,118m.

Division des pôles :

où p est le nombre de paires de pôles ;

Puissance estimée de la machine :

où est la puissance sur l'arbre du moteur ;

Le rapport de la FEM de l'enroulement du stator à la tension nominale, nous acceptons = 0,948 ;

Efficacité du moteur ;

Facteur de puissance ;

Nous pré-acceptons les charges électromagnétiques :

A \u003d 25 10 3 A / m; B δ = 0,88 T.

Le coefficient d'enroulement est préliminaire pour un enroulement monocouche kob = 0,96.

Facteur de forme de champ :

Longueur estimée de la machine, m :

Induction magnétique dans l'entrefer, T ;

Le rapport est dans des limites acceptables.

2 Détermination du nombre d'encoches et du type d'enroulement statorique, calcul de l'enroulement et dimensions de la zone dentée du stator

La détermination de la taille de la zone dentée du stator commence par le choix du nombre d'encoches Z 1 . Le nombre d'encoches du stator affecte de manière ambiguë la technique indicateurs économiques voitures. Si le nombre d'encoches du stator est augmenté, la forme de la courbe EMF et la répartition du champ magnétique dans l'entrefer s'améliorent. Dans le même temps, la largeur de la rainure et de la dent diminue, ce qui entraîne une diminution du facteur de remplissage de la rainure avec du cuivre, et dans les machines de faible puissance, cela peut entraîner une diminution inacceptable de la résistance mécanique des dents. Une augmentation du nombre d'encoches de stator augmente la complexité du travail d'enroulement, augmente la complexité des matrices et leur durabilité diminue.

En choisissant le nombre d'encoches du stator selon la Fig.3.1 /1/, nous déterminons les valeurs limites de la division des dents t z 1 max = 0,012 m ; tz 1 min \u003d 0,008 m.

Nombre d'encoches du stator :

où - la valeur minimale de la division des dents du stator, m;

La valeur maximale de la division dentaire du stator, m;

Dans la plage de valeurs résultante, sélectionnez le nombre d'encoches du stator

Nombre d'emplacements par pôle et phase :

où m est le nombre de phases ;

La division des dents du stator est définitive :

Courant d'enroulement nominal du stator :

où est la tension nominale du moteur, V ;

Nombre de conducteurs effectifs dans une fente :

Nous acceptons le nombre de branches parallèles a \u003d 1, puis U p \u003d 48 car. l'enroulement est à une seule couche.

Nombre de tours par phase :

Nous choisissons un enroulement concentrique monocouche. L'enroulement du stator est réalisé en vrac à partir d'un fil de section ronde.

Coefficient de répartition :

Rapport d'enroulement :

k ob1 =k y ∙k p ; (2.9)

où k y est le facteur de raccourcissement du pas d'enroulement du stator, k y = 1 ;

kob1 =1∙0.966=0.966

Le schéma de bobinage est représenté sur la figure 1.

Figure 1 - Schéma d'un enroulement triphasé monocouche avec z 1 =36, m 1 =3, 2p=6, a 1 =1, q 1 =2.

Flux magnétique dans l'entrefer de la machine :

Induction magnétique raffinée dans l'entrefer :

Auparavant, pour D a \u003d 0,168 m, on acceptait \u003d 182 10 9.

Densité de courant dans l'enroulement du stator :

où est le produit de la charge linéaire et de la densité de courant, ;

Zone de section transversale du conducteur effectif pré:

Nous acceptons un fil de bobinage de la marque PETV : d el \u003d 0,95 mm, d de \u003d 1,016 mm, q el \u003d 0,706 mm 2.

On accepte par avance pour 2p = 6 B’ z 1 = 1,9 T ; B'a \u003d 1,55 T.

Selon le tableau 3.2 /1/ pour la nuance d'acier oxydé 2013, nous acceptons.

Largeur préliminaire des dents du stator :

où est le facteur de remplissage du colis avec de l'acier ;

Valeur préliminaire de la hauteur de la culasse du stator :

Nous prenons les dimensions de la rainure dans le tampon b w = 3,0 mm; h w = 0,5 mm; β = 45˚.

Valeur préliminaire de la hauteur de l'encoche du stator :

Dimensions de la fente du stator :

où est la hauteur de la fente, m ;

- largeur de fente, m;

La valeur corrigée de la hauteur de la fente du stator :

Nous acceptons = 0,1 mm et = 0,2 mm.

Dimensions de la rainure en clair en tenant compte de la surépaisseur de montage :

où - allocation pour la largeur de la rainure, m.

où - allocation de hauteur, mm;

Section transversale de l'isolation des fentes :

où est l'épaisseur de l'isolant, mm;

S out \u003d 0,25 ∙ 10 -3 ∙ (2 ∙ 1,37 ∙ 10 -2 + 7,8 ∙ 10 -3 + 5,9 ∙ 10 - 3) \u003d 1,032 ∙ 10 -5 m 2.

Zone libre de la rainure, :

Le critère d'évaluation des résultats du choix des dimensions de la rainure est la valeur du facteur de remplissage de la zone libre de la rainure avec un fil de bobinage:

où est la valeur moyenne du diamètre du fil isolé, mm;

La valeur obtenue du facteur de remplissage est acceptable pour la pose mécanisée de l'enroulement.

Valeur de largeur de dent corrigée :

Largeur moyenne des dents du stator :

Valeur calculée de la largeur de dent du stator :

Hauteur estimée de la dent du stator :

La valeur corrigée de la hauteur de la culasse du stator :

3 Sélection de l'entrefer

Pour les moteurs d'une puissance inférieure à 20 kW, la taille de l'entrefer est trouvée par la formule 3.1.

Arrondissons les valeurs jusqu'à 0,05 mm δ=0,35 mm.

4 Calcul d'un rotor à cage d'écureuil

Pour 2p = 6 et Z 1 = 36 on choisit le nombre d'encoches du rotor Z 2 = 28.

Diamètre extérieur du rotor :

D 2 \u003d 0,118 - 2 ∙ 0,35 ∙ 10 -3 \u003d 0,1173 m.

Division de la dent du rotor :

Pour 2p = 6 et h = 100 mm, on prend K B = 0,23.

Car nous avons 2,2 kW< 100 кВт, то сердечник ротора непосредственно насаивают на вал без промежуточной втулки. Применим горячую посадку сердечника на гладкий вал без шпонки.

Avec cette conception du rotor diamètre intérieur du circuit magnétique est égal au diamètre de l'arbre, m :

Diamètre intérieur du rotor :

d en \u003d 0,23 0,168 \u003d 0,0386 m.

Facteur de réduction de courant :

où est le rapport de biseau des rainures ;

Valeur de biseau: b sk \u003d t 1 \u003d 0,01.

Le biseau des rainures dans les fractions de la division dentaire du rotor:

L'angle central du biseau des rainures :

Rapport de biseau :

Valeur préliminaire du courant dans l'enroulement du rotor :

La densité de courant dans les tiges de l'enroulement du rotor est supposée être J 2 = 3,05∙10 6 A/m 2 .

Section transversale de la tige:

q c \u003d 255,12 / 3,05 10 6 \u003d 8,36 10 -5 m 2.

Pour le rotor, choisissez des fentes semi-fermées.

Dimensions de la rainure dans le poinçon : accepter b w =1 mm ; h w2 = 0,5 mm.

Pour 2p = 6 ; Bz2 = 1,8 T

Dimensions de la fente du rotor :

où est la hauteur de la fente, m ;

Hauteur du cavalier au-dessus de la rainure, m ;

Accepter b 21 = 5.8∙10 -3 m, b 22 = 1,6∙10 -3 m;

Section de chaume raffinée :

Hauteur de rainure, mm :

Nous spécifions la largeur des dents du rotor:

Largeur de dent estimée :

Courant d'anneau de cage d'écureuil :

Zone de section transversale de l'anneau :

Hauteur moyenne des anneaux :

Largeur de l'anneau de court-circuit :

Diamètre moyen de l'anneau :

5 Calcul du circuit magnétique

Le calcul du circuit magnétique d'un moteur à induction est effectué pour le mode de fonctionnement nominal afin de déterminer la force magnétisante totale nécessaire pour créer un flux magnétique de travail dans l'entrefer.

Le circuit magnétique de la machine est divisé en cinq sections caractéristiques : l'entrefer, les dents du stator et du rotor, la culasse du stator et du rotor. On pense que dans chacune des sections, l'induction magnétique a une direction la plus caractéristique. Pour chaque section du circuit magnétique, l'induction magnétique est déterminée, dont la valeur détermine l'intensité du champ magnétique. Selon la valeur de l'intensité du champ magnétique dans les sections du circuit magnétique et la longueur de la ligne de champ de force correspondant à la section, la force magnétisante est déterminée. La force de magnétisation requise est déterminée comme la somme des forces de magnétisation de toutes les sections du circuit magnétique. Le circuit magnétique de la machine est considéré comme symétrique, de sorte que le calcul de la force magnétisante est effectué pour une paire de pôles.

Coefficient prenant en compte l'augmentation de la résistance magnétique de l'entrefer due à la structure en engrenage de la surface du stator :

Coefficient prenant en compte l'augmentation de la résistance magnétique de l'entrefer due à la structure dentée du rotor :

Facteur d'entrefer résultant :

Tension magnétique entrefer :

Induction estimée dans les dents du stator :

Induction estimée dans les dents du rotor :

Nous choisissons la nuance d'acier - 2013. Pour 1,88 T, nous prenons H z1 \u003d 1970 A / m, pour 1,79 T, nous prenons H z2 \u003d 1480 A / m.

Tension magnétique des zones dentaires :

Facteur de saturation de la zone dentaire :

La valeur obtenue du coefficient de saturation de la zone dentaire se situe dans des limites acceptables.

Induction dans la culasse du stator :

Hauteur de culasse du rotor :

Car 2p=6, alors la hauteur calculée de la culasse du rotor h’ un 2 = h un 2 .

Pour 1 \u003d 1,56 T, on prend H a ​​1 \u003d 654 A/m; pour 2 \u003d 1,06 T on prend H a ​​2 \u003d 206 A / m.

La longueur de la ligne de champ magnétique dans la culasse du stator et du rotor :

Tension magnétique de la culasse du stator :

où est l'intensité du champ dans la culasse du stator, A/m ;

Tension magnétique par paire de pôles :

Facteur de saturation du circuit magnétique :

Courant magnétisant :

Valeur relative du courant magnétisant :

Réactance inductive principale :

où E= k e Unf\u003d 0,948 ∙ 230 \u003d 218,04 V;

Réactance inductive principale en unités relatives :

6 Paramètres du mode de fonctionnement

6.1 Résistances actives des enroulements du rotor et du stator

Largeur moyenne de bobine de stator :

où est le raccourcissement du pas d'enroulement du stator ;

Pour un enroulement aléatoire placé dans les rainures avant que le noyau ne soit pressé dans le logement, nous prenons B= 0,01 m.

Pour 2p = 6 on accepte,

Départ de la partie frontale de l'enroulement du stator :

La longueur de la partie frontale de l'enroulement du stator :

Longueur moyenne de l'enroulement du stator :

Pour l'enroulement du stator constitué de conducteurs en cuivre et la température de conception, nous prenons

Résistance active de l'enroulement du stator :

où est la résistance spécifique du matériau de bobinage à la température de conception, ;

Pour un rotor à cage d'écureuil en aluminium et la température de conception, on prend

Résistance active de la tige d'enroulement du rotor :

où k r- coefficient d'augmentation de la résistance active de la tige due au déplacement de courant, nous acceptons k r=1 ;

lct= l 2- longueur de tige ;

Résistance de la section de la bague de fermeture enserrée entre deux tiges adjacentes :

Résistance de phase rotorique :

La résistance active de la phase de l'enroulement en aluminium du rotor, réduite au nombre de tours de l'enroulement du stator :

où est le coefficient de réduction de la résistance de l'enroulement du rotor à l'enroulement du stator ;

6.2 Réactances de fuite d'un moteur à induction

Pas relatif d'enroulement β=1, kβ = k'β = 1.

Coefficient de conductivité magnétique de fuite d'encoche des enroulements de stator :

Coefficient de diffusion frontale :

Pour la configuration d'emplacement de stator sélectionnée :

où est le biseau des rainures, exprimé en fractions de la division de la dent du rotor, β sc = 0,76 ;

k'sk- coefficient dépendant de t 2 / t 1 et β sc, J'accepte k'sk = 1,85;

Inductance de phase d'enroulement de stator :

Coefficient de conductivité magnétique spécifique de fuite d'encoche d'un rotor à cage d'écureuil :

où est le coefficient de conductivité ;

h'sh2= 0;

Le coefficient de conductivité magnétique spécifique de la diffusion frontale de l'enroulement du rotor en court-circuit:

Coefficient de conductivité magnétique spécifique de la diffusion différentielle de l'enroulement du rotor à cage d'écureuil :

Inductance de fuite de l'enroulement du rotor :

Inductance de fuite de l'enroulement rotor, ramenée au nombre de spires du stator :

Résistance de base :

Paramètres d'un moteur asynchrone en unités relatives :

Coefficient de prise en compte de l'influence du biseau des rainures :

Inductance de fuite de la machine compte tenu des fentes biseautées :

Valeur corrigée du coefficient k e:

Différence entre k e et k’ e, (k e - k’ e )%=((0,948-0,938)/0,948)∙100%=1,1 %.

7 Calcul des pertes de puissance au repos

Poids de l'acier des dents du stator :

Poids en acier de la culasse du stator :

Pour l'acier 2013, nous acceptons.

Pour les machines d'une puissance inférieure à 250 kW, ils acceptent.

Les principales pertes à l'arrière du stator :

où - pertes spécifiques dans l'acier, W / kg;

Les principales pertes dans les dents du stator :

Les principales pertes dans l'acier du stator :

Nous acceptons k 01 \u003d 1,6, k 02 \u003d 1,6.

L'amplitude de la pulsation d'induction dans l'entrefer au-dessus des couronnes des dents :

Pertes surfaciques sur le stator :

k01- coefficient tenant compte de l'effet du traitement de surface des têtes de dents du stator sur les pertes spécifiques ;

Pertes surfaciques sur le rotor :

k02- coefficient tenant compte de l'effet du traitement de surface des têtes de dents du rotor sur les pertes spécifiques ;

Poids de l'acier des dents du rotor :

L'amplitude des pulsations des valeurs moyennes de l'induction magnétique dans les dents :

Pertes de puissance d'ondulation dans les dents du stator :

Pertes d'ondulation dans les dents du rotor :

Pertes supplémentaires générales dans l'acier :

Puissance dissipée totale dans l'acier :

Pertes mécaniques :

où kfourrure- coefficient de frottement, pour les moteurs avec 2p=6

Pertes électriques dans l'enroulement du stator au ralenti :

La composante active du courant à vide du moteur :

Courant à vide :

Facteur de puissance à vide :

8 Calcul des performances

Le calcul des performances est effectué selon le circuit équivalent d'un moteur asynchrone, représenté sur la figure 2.

Figure 2 - Circuit équivalent d'un moteur asynchrone

Facteur de dissipation du stator :

Valeurs estimées des paramètres du circuit équivalent :

Les résistances de court-circuit sont :

Pertes supplémentaires :

Puissance mécanique sur l'arbre moteur :

Résistances de circuit équivalentes :

L'impédance du circuit de travail du circuit équivalent:

Feuillet évalué :

Vitesse nominale du rotor :

Composantes actives et réactives du courant stator avec synchrone

rotation des rotors :

Courant nominal du rotor :

Composantes actives et réactives du courant stator :

Courant stator phase :

Facteur de puissance :

Pertes de puissance dans les enroulements du stator et du rotor :

Perte de puissance totale dans le moteur :

Consommation d'énergie:

Efficacité:

Nous calculons les caractéristiques de performance pour la puissance : 0,25∙R 2n ; 0,5∙R 2n; 0,75∙R ​​2n 0,9∙R 2n; 1,0∙P 2n ; 1,25∙R 2n. Les résultats des calculs sont résumés dans le tableau 1.

Tableau 1 - Performances du moteur

	Valeurs estimées	Du pouvoir R2, Mar.
	R ext, Mar.
	R’ 2 ,Mar.
	Rn,Ohm.
	Zn,Ohm.
	sn, ous
	Je 2'', UN.
	je 1a, UN.
Tableau 1 suite
	je 1p, UN.
	je 1, UN.
	R somme, Mar.
	R 1, Mar.
	η , ous
	n, tr/min

Figure 3 - Caractéristiques de performance du moteur conçu

9 Calcul des caractéristiques de démarrage

La hauteur de la tige dans la gorge du rotor :

Hauteur de tige réduite :

Pour accepter, .

Profondeur de pénétration du courant dans la tige :

La largeur de la fente du rotor à la profondeur calculée de pénétration du courant dans la tige :

La section transversale de la tige à la profondeur de pénétration actuelle calculée:

Coefficient d'augmentation estimé de la résistance de la tige :

Le coefficient d'augmentation de la résistance active de la phase de l'enroulement du rotor sous l'effet de l'effet de déplacement de courant :

La résistance réduite du rotor, compte tenu de l'influence de l'effet de déplacement actuel :

Diminution de la conductivité magnétique des fuites d'encoche :

Le coefficient de variation de la résistance inductive de la phase de l'enroulement du rotor sous l'effet de l'effet de déplacement du courant :

La valeur de la résistance de fuite inductive de l'enroulement du rotor, réduite à l'enroulement du stator, en tenant compte de l'effet du déplacement de courant :

Facteur de dissipation du stator en mode démarrage :

Coefficient de résistance statorique :

Paramètres du circuit équivalent en mode démarrage :

Impédance de démarrage :

La valeur préliminaire du courant rotorique au démarrage, en tenant compte de l'effet de saturation :

où K n- coefficient de saturation, prendre au préalable K n=1,6;

Force de magnétisation estimée des encoches du stator et du rotor :

Ouverture de fente équivalente :

Diminution de la conductance de fuite des fentes :

où ∆ bw1= b 12 - bw1=2.735mm;

Coefficient de conductivité magnétique de la diffusion par fente :

Coefficient de conductivité magnétique spécifique de diffusion différentielle :

Résistance inductive de fuite estimée de l'enroulement du stator :

Inductance de fuite estimée de l'enroulement du rotor, réduite à l'enroulement du stator, en tenant compte de la saturation et du déplacement de courant :

Résistance au démarrage incluant la saturation et le déplacement :

Courant rotor estimé au démarrage :

Composantes actives et réactives du courant stator au démarrage :

Courant stator au démarrage :

Multiplicité du courant de démarrage :

Couple de démarrage :

Rapport de couple de démarrage :

Nous calculons les caractéristiques de départ pour le glissement s= 1 ; 0,8 ; 0,6 ; 0,4 ; 0,2 ; 0.1. Les résultats des calculs sont résumés dans le tableau 2.

Tableau 2 - Caractéristiques de départ estimées.

	Estimé ordre de grandeur	Caleçon
	φ ’
	h r ,M.
	Br, m.
	q r, m 2.
	r' 2ξ, Ohm.
	r” 2ξ, Ohm.
	Z nξ, Ohm.
	Je" 2n, UN.
	Je" 2nn, UN.
	F n, H.
	∆ bw2, millimètre.
	∆λ n1
	∆λ n2
	λ n1.n
Suite du tableau 2
	λ n2ξ.n
	λ d1.n
	λ ré 2 . n
	x” 1n, Ohm.
	X"2ξn, Ohm.
	R n, Ohm.
	Xn, Ohm.
	Z nξ.n, Ohm.
	Je" 2nn, UN.
	Dans.un . , UN.
	Dans.R . , UN.
	je 1 n, UN.
	Mn, N∙m.

Figure 4 - Caractéristiques de démarrage du moteur conçu

Le moteur asynchrone conçu répond aux exigences de GOST en termes d'indicateurs d'énergie (efficacité et) et de caractéristiques de démarrage.

10 Calcul thermique et ventilation d'un moteur asynchrone

Pour les enroulements avec isolation de classe de résistance thermique B, nous prenons kp=1,15.

Pertes électriques dans la partie encoche de l'enroulement du stator :

où est le coefficient d'augmentation des pertes ;

Pertes électriques dans la partie frontale de l'enroulement du stator :

Périmètre estimé de la section transversale de la rainure du stator :

Pour l'isolation de la classe de résistance à la chaleur B, nous acceptons. J'accepte.

Différence de température dans l'isolation de la partie encoche de l'enroulement du stator :

où est la conductivité thermique équivalente moyenne de l'isolation de la fente ;

La valeur moyenne du coefficient de conductivité thermique de l'isolation interne de la bobine d'un enroulement libre constitué de conducteurs émaillés, en tenant compte du relâchement des conducteurs les uns par rapport aux autres;

Pour 2p = 6 on prend K = 0,19. Pour accepter.

Dépassement de la température de la surface intérieure du noyau du stator par rapport à la température de l'air à l'intérieur du moteur :

où K- coefficient tenant compte du fait qu'une partie des pertes dans le noyau du stator et dans la partie encoche de l'enroulement est transmise à travers le châssis directement à l'environnement ;

Coefficient de transfert de chaleur de la surface ;

Chute de température dans l'épaisseur de l'isolant des parties frontales :

où bde.l- épaisseur d'isolation unilatérale de la partie frontale d'une bobine ;

Dépassement de la température de la surface extérieure des parties frontales par rapport à la température de l'air à l'intérieur du moteur :

L'échauffement moyen de l'enroulement du stator par rapport à la température de l'air à l'intérieur du moteur :

Pour h= 100 millimètres. J'accepte. Pour accepter.

Surface de refroidissement châssis équivalente :

où est le périmètre conditionnel de la section transversale des nervures du carter du moteur ;

La somme des pertes dans le moteur :

La somme des pertes rejetées dans l'air à l'intérieur du moteur :

Excédent de la température de l'air à l'intérieur du moteur par rapport à la température ambiante :

Valeur moyenne de l'échauffement de l'enroulement du stator par rapport à la température ambiante :

Pour les moteurs avec et h=100 millimètres. J'accepte.

Coefficient prenant en compte les variations des conditions de refroidissement sur la longueur de la surface du boîtier soufflé par un ventilateur externe :

Débit d'air requis pour le refroidissement :

Débit d'air fourni par un ventilateur extérieur :

Le ventilateur fournit le débit d'air nécessaire.

11 Conception du moteur

En même temps que les tiges et les bagues d'extrémité, des aubes de ventilation sont coulées, bje=3 millimètres., Nje=9 pièces, jeje=30 millimètres., hje=15 mm..

Le lit est en alliage d'aluminium avec des nervures transversales longitudinalement, bSt=4mm.. Dispositif de sortie moulé sur le dessus.

Hauteur de côte :

Nombre de nervures par quart de surface du stator :

Le dispositif de sortie de la machine consiste en une boîte à bornes fermée dans laquelle se trouve un bornier isolant. La boîte à bornes est équipée d'un dispositif de fixation des fils d'entrée.

Pour le soufflage externe du boîtier, un ventilateur centrifuge radial est utilisé, situé à l'extrémité de l'arbre du côté opposé à l'entraînement. Le ventilateur est recouvert d'un boîtier. Le boîtier de l'extrémité est équipé d'une grille d'entrée d'air. Le ventilateur et le boîtier sont en plastique. Le ventilateur est monté sur une clé.

Diamètre extérieur du ventilateur :

où résociété = D un+2∙ bSt\u003d 0,168 + 2 4 10 -3 \u003d 0,176 m. ;

Largeur de pale de ventilateur :

Nombre de pales de ventilateur :

Moment transmis en permanence :

En fonction du moment obtenu, on sélectionne les dimensions de l'arbre : ré 1 =24mm.; je 1 =50mm.; b 1 =8 millimètres.; h 1 =7 millimètres.; t=4,0mm.; ré 2 =25mm.; ré 3 =32mm..

Selon le diamètre choisi pour le palier d'arbre ré 2 =25 millimètres, Le roulement 180605 est adopté.

Conclusion

Le résultat du calcul électromagnétique effectué est le moteur asynchrone conçu avec un rotor à cage d'écureuil qui répond aux exigences de GOST tant en termes d'indicateurs d'énergie (efficacité et) qu'en termes de caractéristiques de démarrage.

Le calcul thermique a montré que le ventilateur externe fournit le débit d'air nécessaire au refroidissement normal.

Lors de la conception, le matériau du lit, un alliage d'aluminium, a été choisi. Le cadre est réalisé avec des nervures longitudinales-transversales. Les dimensions de l'arbre sont calculées à l'aide du moment transmis en continu et le roulement à billes 180605 est sélectionné.

Données techniques du moteur à induction à cage d'écureuil conçu : puissance P2 = 2,2 kW, tension nominale 230/400 V, nombre de pôles 2 p = 6 , fréquence de rotation n=1148 tr/min, efficacité η = 0,81, Facteur de puissance cosφ = 0,74.

Liste des sources utilisées

2 Conception de machines électriques : Proc. pour les universités / I.P. Kopylov, B.K. Klokov, vice-président Morozkin, B. F. Tokarev ; Éd. IP Kopylov. - 3e éd., Rév. Et extra. - M. : Plus haut. Shk., 2002. - 757p. : ill.

3STO 02069024.101-2010. Exigences générales et règles de conception - Orenbourg, 2010. - 93 p.

* Cette source est la principale, aucune autre référence n'y est faite.

DESSIN

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FSBEI HPE "Université d'État d'Ugra"

Ministère de l'Énergie

Karminskaya T.D., Kovalev V.Z., Bespalov A.V., Shcherbakov A.G.

VOITURE ÉLECTRIQUE

Didacticiel

pour effectuer la conception de cours sur

discipline "Machines Electriques"

pour les bacheliers qui étudient

direction de la préparation 13.03.02 "Industrie de l'énergie électrique et électrotechnique"

Khanty-Mansiysk 2013

Ce didacticiel décrit la méthodologie de conception d'un moteur asynchrone avec un rotor à cage d'écureuil, nécessaire pour terminer le devoir de conception du cours. Lors de la conception du cours, des tâches telles que le choix des dimensions principales du moteur, le calcul des paramètres et du système magnétique de l'enroulement du stator, le calcul des paramètres et du système magnétique de l'enroulement du rotor, la détermination des paramètres du circuit équivalent et la construction du les caractéristiques mécaniques et de performance du moteur à induction sont résolues.

Le manuel est compilé conformément aux programmes de travail des cours "Machines électriques" pour les étudiants de la direction 13.03.02 "Énergie électrique et génie électrique". Il peut être utile aux étudiants d'autres domaines et spécialités électriques et électromécaniques, ainsi qu'aux spécialistes impliqués dans la recherche, la conception et l'exploitation de machines asynchrones à des fins diverses.

Introduction

Données initiales pour la conception

Options de tâche pour la conception

Chapitre 1. Méthodologie de conception d'un moteur asynchrone à cage d'écureuil

1.1. Choix des dimensions du moteur principal.

1.2. Calcul des paramètres d'enroulement du stator

1.3. Calcul de l'entrefer

1.4. Calcul des paramètres de l'enroulement du rotor.

1.5. Calcul du courant magnétisant

1.6. Calcul des paramètres du mode de fonctionnement du moteur

1.7. Calcul des pertes actives dans le moteur

1.8. Calcul des performances du moteur

1.9. Calcul des caractéristiques de départ.

Chapitre 2

2.1. Description du programme AD-KP

2.2. Un exemple d'application du programme "AD - KP"

Conclusion

APPLICATIONS

Bibliographie

Introduction.

Une machine asynchrone est une machine à courant alternatif sans balais dans laquelle le rapport de la vitesse du rotor à la fréquence du courant dans le circuit auquel la machine est connectée dépend des charges. Comme toute machine électrique, une machine asynchrone possède la propriété de réversibilité, c'est-à-dire peut fonctionner à la fois en mode moteur et en mode générateur. Cependant, en pratique, le plus répandu est le mode de fonctionnement moteur de la machine. Aujourd'hui, un moteur asynchrone est le moteur principal de la plupart des mécanismes et des machines. Plus de 60 % de toute l'énergie électrique générée est consommée par des machines électriques, tandis qu'une part importante de cette consommation (environ 75 %) est constituée de moteurs asynchrones. Les moteurs asynchrones sont devenus assez répandus en raison des avantages suivants: petites dimensions globales, conception simple, grande fiabilité, rendement élevé, coût relativement faible. Les inconvénients d'un moteur asynchrone incluent : difficultés de régulation de la vitesse de rotation, courants de démarrage importants, faible facteur de puissance lorsque la machine fonctionne dans un mode proche du ralenti. Le premier et le second des inconvénients peuvent être compensés par l'utilisation de convertisseurs de fréquence, dont l'utilisation a élargi le champ d'application des machines asynchrones. Grâce aux convertisseurs de fréquence, le moteur asynchrone est largement introduit dans des domaines où d'autres types de machines électriques sont traditionnellement utilisés, principalement des machines à courant continu.

Étant donné que les moteurs asynchrones existants se caractérisent par un certain nombre de lacunes, au fil du temps, de nouvelles séries de moteurs asynchrones sont constamment développées qui ont des indicateurs techniques et économiques plus élevés par rapport à la série précédente de moteurs asynchrones, de meilleures performances et caractéristiques mécaniques en termes de qualité . De plus, il est souvent nécessaire de développer et de moderniser des moteurs asynchrones spéciaux. Ces moteurs comprennent :

les moteurs asynchrones immergés (SEM) utilisés pour l'entraînement d'installations d'électropompes immergées (ESP). Une caractéristique de la conception de tels moteurs est la taille limitée du diamètre extérieur, dont les dimensions sont données par le diamètre du tube dans lequel se trouve le moteur. De plus, le moteur fonctionne à des températures suffisamment élevées, ce qui entraîne une diminution de sa puissance développée. Ces circonstances nécessitent le développement d'une conception spéciale des moteurs asynchrones ;

moteurs fonctionnant en association avec des convertisseurs de fréquence qui assurent les fonctions de leur régulation. Étant donné que les convertisseurs de fréquence entraînent la génération de toute une gamme de composantes harmoniques dans la courbe de tension d'alimentation du moteur, la présence de composantes harmoniques entraîne des pertes supplémentaires dans le moteur et réduit son rendement en dessous de la valeur nominale. La conception d'un moteur asynchrone fonctionnant en association avec des convertisseurs de fréquence doit tenir compte de cette caractéristique et la présence d'harmoniques plus élevées dans la courbe de tension d'alimentation ne doit pas entraîner de pertes de puissance supplémentaires.

La liste spécifiée des moteurs asynchrones d'exécution spéciale peut être poursuivie, et à partir de là, nous pouvons tirer les conclusions suivantes :

il est nécessaire de développer de nouvelles séries de moteurs asynchrones ;

il est nécessaire de maîtriser les méthodes existantes de conception de moteurs asynchrones pour résoudre le problème ci-dessus ;

il est nécessaire de développer de nouvelles méthodes de conception de moteurs asynchrones qui permettent, avec moins de temps consacré à la conception, de développer une nouvelle série de moteurs asynchrones avec de meilleurs indicateurs techniques et économiques.

Le but de l'achèvement de la tâche de conception du cours est le développement d'un moteur asynchrone avec un rotor à cage d'écureuil, ayant les paramètres spécifiés, sur la base de la méthode existante et largement utilisée dans la pratique pour la conception de moteurs asynchrones.

Données initiales pour la conception.

Le moteur asynchrone développé avec un rotor à cage d'écureuil doit avoir les données de passeport suivantes :

Tension d'alimentation nominale (phase) U 1nf, V ;

Fréquence de la tension d'alimentation secteur f 1 , Hz ;

Nombre de phases de tension d'alimentation m 1

Puissance nominale R 2, kW ;

Vitesse de rotation synchrone n 1 , tr/min ;

Valeur nominale du rendement η (pas moins que), rel. unités;

Valeur nominale du facteur de puissance cos(φ) (pas moins que), rel. unités;

Exécution structurelle ;

Exécution selon la méthode de protection contre les influences environnementales ;

Au cours de la conception du cours, il est nécessaire de concevoir un moteur asynchrone avec un rotor à cage d'écureuil ayant les données de passeport spécifiées, et de comparer les principaux indicateurs du moteur asynchrone obtenu avec ceux d'un moteur similaire fabriqué par l'industrie (comme analogues, considérons les moteurs asynchrones de la série AIR, dont les données de passeport sont données en ANNEXE 1)

Les résultats du calcul doivent être présentés sous la forme d'une note explicative.

Faire un schéma du moteur asynchrone développé et le présenter au format A1.

Remarque : donné Didacticiel sur la conception des cours se fait sous la forme d'un classeur, qui peut servir de modèle pour effectuer des calculs sous la forme d'une note explicative. Il fournit également un exemple de calcul d'un moteur asynchrone avec un rotor à cage d'écureuil, qui a les données initiales suivantes :

					n 1 , tr/min	au moins	Cos(φ), r.u. au moins

Conception – IM1001 ;

Exécution selon la méthode de protection contre les influences environnementales - IP44 ;

Variantes de tâches pour la conception.

Numéro de variante	Données initiales pour la conception
		n 1 , tr/min		au moins

Pour toutes les options de tâche, les données de passeport suivantes des moteurs conçus ont les mêmes valeurs :

Tension d'alimentation (valeur de phase) U 1fn, V - 220 ;

Fréquence de la tension d'alimentation f 1, Hz - 50 ;

Nombre de phases de tension d'alimentation m 1 - 3 ;

Conception IM1001 ;

Exécution selon la méthode de protection contre les influences environnementales IP44 ;